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    稀土鎂合金GW103K光纖激光焊接工藝研究及優(yōu)化

    2020-09-10 10:55:38曹海濤張鵬杜云慧李鴻武
    電焊機(jī) 2020年7期
    關(guān)鍵詞:激光焊接正交試驗(yàn)

    曹海濤 張鵬 杜云慧 李鴻武

    摘要:采用光纖激光焊對T6態(tài)GW103K板材進(jìn)行焊接,建立了焊接工藝窗口,并采用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案,以高溫抗拉強(qiáng)度為評價(jià)指標(biāo),運(yùn)用極差法和方差法優(yōu)化焊接工藝參數(shù),確定了各工藝參數(shù)的影響程度及最優(yōu)焊接工藝。研究激光功率對接頭高溫力學(xué)性能的影響,分析最優(yōu)工藝參數(shù)下焊接接頭高溫力學(xué)性能及高溫拉伸斷口形貌。結(jié)果表明:激光功率對焊接接頭高溫力學(xué)性能影響最為顯著。最優(yōu)工藝參數(shù)下,焊接接頭200 ℃平均高溫抗拉強(qiáng)度為281.1 MPa,為母材的86.3%,延伸率為7.4%,達(dá)到母材的65.4%;該參數(shù)下接頭成形良好,焊縫區(qū)域晶粒尺寸較小;此時(shí)接頭與母材斷裂模式均為韌性斷裂。

    關(guān)鍵詞:激光焊接;稀土鎂合金;正交試驗(yàn);高溫力學(xué)性能

    中圖分類號:TG456.7 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號:1001-2303(2020)07-0085-06

    DOI:10.7512/j.issn.1001-2303.2020.07.13

    0 前言

    與傳統(tǒng)鎂合金相比,稀土鎂合金不僅具有減震性能佳、比剛度大及比強(qiáng)度高等一系列優(yōu)點(diǎn)[1-2],同時(shí)還兼?zhèn)淞己玫哪透邷匦阅?,因而受到廣泛關(guān)注[3],在汽車、軍工及航空航天等領(lǐng)域有著廣闊的應(yīng)用前景[4-6]。Mg-Gd-Y-Zr高強(qiáng)耐熱稀土鎂合金,由于Gd、Y元素在Mg中具有顯著的時(shí)效強(qiáng)化特性,能形成有效的強(qiáng)化相,具有優(yōu)異的室溫及高溫力學(xué)性能[7]。作為極具潛力的應(yīng)用型結(jié)構(gòu)材料,稀土鎂合金在工程應(yīng)用中必然會(huì)涉及到焊接結(jié)構(gòu)。目前,針對常規(guī)鎂合金激光焊接的研究較多,但對于稀土鎂合金焊接工作的關(guān)注很少,尤其是針對Mg-Gd-Y系鎂合金的激光焊接。

    湖南大學(xué)齊欣[7]研究了軋制態(tài)Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr合金光纖激光焊接組織及力學(xué)性能。結(jié)果表明,接頭中不存在明顯的熱影響區(qū),室溫最高抗拉強(qiáng)度為304 MPa,達(dá)母材的92%。Wang[8-9]等人利用光纖激光焊對Mg-8.13Gd-3.16Y-0.77Zr合金進(jìn)行焊接,發(fā)現(xiàn)焊接接頭中Mg24(Gd,Y)5為主要強(qiáng)化相以及適當(dāng)?shù)暮负鬅崽幚碇贫瓤娠@著提高接頭力學(xué)性能。

    優(yōu)化激光焊接工藝是實(shí)現(xiàn)焊接接頭高效連接、提高稀土鎂合金高溫力學(xué)性能的關(guān)鍵。但目前鮮有關(guān)于稀土鎂合金激光焊接工藝優(yōu)化方面的文獻(xiàn)報(bào)道。鑒于此,文中以T6態(tài)GW103K稀土鎂合金為研究對象,采用光纖激光焊,建立焊接工藝窗口并利用正交試驗(yàn)優(yōu)化焊接工藝參數(shù),同時(shí)研究了母材及最優(yōu)工藝參數(shù)下焊接接頭的高溫力學(xué)性能及高溫拉伸斷口形貌與斷裂模式。

    1 試驗(yàn)材料與方法

    1.1 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)材料為T6熱處理的鑄態(tài)GW103K板材,尺寸100 mm×50 mm×4 mm,化學(xué)成分如表1所示。T6熱處理制度為525 ℃/12 h固溶,空冷至室溫后在油浴爐中250 ℃/12 h時(shí)效。

    1.2 激光焊接試驗(yàn)及測試方法

    使用YLS-6000摻鐿光纖激光器作為焊接熱源,如圖1所示。采用不開坡口的平板對接接頭形式,單面焊雙面成型。焊接接頭高溫拉伸性能試驗(yàn)參照《ASTM E21-2009》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行,拉伸試樣切取示意如圖2a所示,具體尺寸如圖2b所示。在Instron萬能試驗(yàn)機(jī)上對最優(yōu)工藝參數(shù)下的焊接接頭及母材進(jìn)行高溫拉伸試驗(yàn)測試,拉伸速度為1 mm/min,溫度為200 ℃。試樣在規(guī)定溫度下保溫10 min后進(jìn)行拉伸。試驗(yàn)結(jié)束后截取試樣斷口對其形貌進(jìn)行觀察。

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 焊接窗口的建立

    激光焊接功率選取2.7~4.2 kW,焊接速度選取1.8~5.4 m/min,離焦量取0 mm,工藝參數(shù)分配如表2所示。以焊接接頭焊后的3種形式——燒穿、焊透以及未焊透為參考,對設(shè)計(jì)參數(shù)共進(jìn)行42組焊接,根據(jù)結(jié)果繪制激光焊接工藝窗口,如圖3所示。

    2.2 正交試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

    焊接窗口顯示,較高的激光功率和焊接速度有利于獲得焊透的焊接接頭。但當(dāng)激光功率過高時(shí)接頭表面燒損嚴(yán)重,而焊接速度過高時(shí)接頭背寬較小,對力學(xué)性能會(huì)產(chǎn)生不利影響。因此,綜合考慮激光功率3.3~3.9 kW、焊接速度3~4.2 m/min為相對合適的焊接區(qū)間。但僅依據(jù)燒穿、焊透、未焊透3種結(jié)果來確定工藝參數(shù),其內(nèi)的工藝參數(shù)難免會(huì)有不佳的情況,因此需利用正交試驗(yàn)進(jìn)一步優(yōu)化焊接工藝參數(shù)。

    正交試驗(yàn)參考關(guān)鍵參數(shù):激光功率(A)、焊接速度(B)以及離焦量(C)設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)因素水平如表3所示,采用L9(34)型正交表,試驗(yàn)方案及結(jié)果如表4所示。以200 ℃下焊接接頭高溫抗拉強(qiáng)度為評定指標(biāo),分別采用極差法和方差法分析試驗(yàn)結(jié)果。

    2.3 激光焊接試驗(yàn)的極差分析

    表4對應(yīng)的極差分析結(jié)果如表5所示。比較極差R發(fā)現(xiàn):焊接功率(因素A)對焊接接頭高溫抗拉強(qiáng)度影響最大,其次是焊接速度(因素B),而離焦量(因素C)則最小。由于表中Rj誤差<RjA、RjB、RjC,因此可認(rèn)為因素A、因素B、因素C之間的交互作用對正交試驗(yàn)的影響可以忽略。表4中各列數(shù)值最大者對應(yīng)的水平即為該因素的最優(yōu)水平,因此各因素的最優(yōu)水平為A1、B3、C1,即焊接功率3.3 kW、焊接速度4.2 m/min、離焦量-2 mm。

    2.4 激光焊接試驗(yàn)的方差分析

    方差分析是將因素水平變化所引起的試驗(yàn)結(jié)果間的差異與誤差波動(dòng)所導(dǎo)致的試驗(yàn)結(jié)果間的差異區(qū)分開的一種有效的數(shù)學(xué)方法[10],其主要是通過F檢驗(yàn)來判斷因素的顯著性水平。公式為:

    SA=3j=1-(1)

    ST=Xij2-(2)

    SE=ST-SA(3)

    式中 SA、SE分別為因素以及誤差的偏差平方和;ST為偏差平方和的總和;Tj為正交表中第j列所有水平試驗(yàn)結(jié)果之和;Xij為正交表中第j列第i水平試驗(yàn)結(jié)果;nj為因素j的水平重復(fù)次數(shù);n為正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)下的焊接次數(shù)。其中因素(誤差)的偏差平方和SA(SE)與其自由度f的比值為因素(誤差)的均方差。F為因素的均方差與誤差的均方差比值,其比值越大則表示該因素對評定指標(biāo)的影響越顯著。表4對應(yīng)的方差分析結(jié)果如表6所示。

    將表6中的F值與查表給定的Fα臨界值[F0.05(2,2)=19.0,F(xiàn)0.25(2,2)=3.0]相比較發(fā)現(xiàn),表中因素A(激光功率)的F值大于給定的F0.05與F0.25的臨界值。而因素B(焊接速度)、C(離焦量)則僅大于F0.25的臨界值,因此因素A(激光功率)對焊接接頭高溫抗拉強(qiáng)度的影響最為顯著,方差分析與極差分析結(jié)果一致。

    綜上,經(jīng)正交試驗(yàn)優(yōu)化后較優(yōu)的焊接工藝參數(shù)為激光功率3.3 kW,焊接速度4.2 m/min,離焦量為

    -2 mm。

    2.5 激光功率對高溫力學(xué)性能的影響

    由于焊接接頭的高溫力學(xué)性能對激光功率的選取有很強(qiáng)的敏感性,因此在正交試驗(yàn)優(yōu)化結(jié)果上,以高溫抗拉強(qiáng)度為參考進(jìn)一步優(yōu)化激光功率。在不改變其他次要因素(焊接速度4.2 m/min、離焦量-2 mm)、只改變顯著性因素(激光功率)的條件下進(jìn)行焊接試驗(yàn)。激光功率以50 W為間隔從3.1 kW至3.5 kW進(jìn)行選取,重復(fù)3次試驗(yàn)取平均值,結(jié)果如圖4所示。可以看出,焊接接頭的高溫抗拉強(qiáng)度隨激光功率增大呈先上升后下降趨勢。當(dāng)激光功率小于3.2 kW時(shí),焊縫的縱截面呈“V”字型,雖然可以焊透板件,但是背面熔寬較窄,在拉伸過程中接頭處的應(yīng)力分布不均,從而導(dǎo)致力學(xué)性能下降。但是當(dāng)激光增至3.2~3.5 kW時(shí)焊縫呈“I”字型,此時(shí)影響接頭力學(xué)性能的主要因素則是焊縫中心處微觀組織的變化。

    不同激光功率下焊縫中心組織SEM像如圖5所示,可以看出,焊縫中心組織晶粒尺寸隨激光功率的增大而減小。根據(jù)焊接冶金學(xué)原理,焊縫組織晶粒的大小取決于焊縫的G×R(G為溫度梯度,R為結(jié)晶速度即晶粒生長的平均線速度)。G×R值越大,焊縫組織中晶粒越細(xì)小,其中R=vcosα(v為焊接速度,α為焊接方向與熔池邊界法向的夾角)。對于結(jié)晶速度R,由于焊接速度及焊接方向保持不變,因此焊縫中心晶粒的R保持不變。但同時(shí)由于激光束對熔池的熱作用,增大激光功率會(huì)使單位時(shí)間、單位面積內(nèi)焊件吸收的熱量增多、母材的過熱程度增大,最終使得液相溫度梯度G減小,G×R減小。同時(shí)焊接熱輸入的不同還會(huì)導(dǎo)致峰值溫度與焊后冷卻速度發(fā)生變化。峰值溫度與熱輸入之間的關(guān)系[11]為

    Tmax=T0+(4)

    式中 Tmax為焊件的峰值溫度;T0為焊件的初始溫度;E為焊接熱輸入;cρ為體積比熱容;r0為焊件某點(diǎn)距離熱源的軸向坐標(biāo)距離。由式(4)可知,焊接熱輸入越大,焊件的峰值溫度越高。而熱輸入與焊后冷卻時(shí)間的關(guān)系為

    t=

    2-

    2(5)

    式中 t為冷卻時(shí)間;η為焊接熱效率;δ為板厚;λ為導(dǎo)熱系數(shù)。由式(5)可知,焊接熱輸入越大,焊后冷卻速度越慢,凝固結(jié)晶溫度區(qū)間內(nèi)停留時(shí)間增加,晶界遷移的驅(qū)動(dòng)力增大,更有利于晶粒的長大。綜合分析,焊縫中心組織的晶粒尺寸隨著激光功率的增大而增大。正是由于此原因,根據(jù)Hall-Petch公式σ=σ0+kd-1/2(σ0、k為常數(shù),d為晶粒直徑),在激光功率為3.2~3.5 kW時(shí),激光功率增大導(dǎo)致焊縫中心晶粒粗化,從而使得接頭高溫抗拉強(qiáng)度的下降。

    因此綜合焊接工藝窗口、正交試驗(yàn)以及激光功率對接頭高溫力學(xué)性能的研究,得出焊接T6態(tài)鑄造GW103K稀土鎂合金板材的最優(yōu)焊接工藝參數(shù)為:激光功率3.2 kW、焊接速度4.2 m/min、離焦量-2 mm。

    2.6 最優(yōu)工藝參數(shù)下的焊接接頭

    最優(yōu)工藝參數(shù)下的焊接接頭成形質(zhì)量良好,無明顯缺陷。對母材與最優(yōu)工藝參數(shù)下的焊接接頭進(jìn)行200 ℃高溫拉伸試驗(yàn)并進(jìn)行對比,3次拉伸取平均值,結(jié)果如表7所示。200 ℃下母材與焊接接頭的高溫拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖6所示。

    由表7可知,母材平均高溫抗拉強(qiáng)度為345.6 MPa,而焊接接頭平均抗拉強(qiáng)度為281.1 MPa,接頭強(qiáng)度系數(shù)達(dá)86.3%,延伸率為7.4%,達(dá)母材的65.4%。高溫拉伸試驗(yàn)中接頭斷裂位置位于近縫區(qū),其原因主要是激光焊接后冷卻速度極快,近縫區(qū)附近存在很大的殘余應(yīng)力,當(dāng)外載應(yīng)力與近縫區(qū)某區(qū)域的殘余應(yīng)力疊加之和達(dá)到屈服極限時(shí),該區(qū)域的材料就會(huì)產(chǎn)生局部塑性變形進(jìn)而喪失承受外載的能力,最終導(dǎo)致拉伸過程中裂紋的萌生及擴(kuò)展;同時(shí)近縫區(qū)析出相受焊接熱循環(huán)影響在焊接過程中大量溶解,也導(dǎo)致拉伸過程中的位錯(cuò)滑移阻礙減弱,綜合作用使得接頭高溫抗拉強(qiáng)度及斷后延伸率低于母材。但相對于普通鎂合金材料在高溫下的力學(xué)性能,GW103K稀土鎂合金在高溫下其抗拉強(qiáng)度相比母材下降幅度較小,仍可保持較高的抗拉強(qiáng)度。

    為進(jìn)一步研究焊縫的斷裂特征及機(jī)理,利用SEM觀察GW103K稀土鎂合金母材與焊接接頭斷口形貌,如圖7所示。由圖7可知,母材和焊接接頭可觀察到大量韌窩,這說明200 ℃下母材和接頭的斷裂模式均為韌性斷裂。相比而言,母材斷口處韌窩較大且深度較深,這也意味著母材在斷裂前塑性變形程度更大,塑性更好,其斷后伸長率也更高。這與實(shí)際測得的力學(xué)性能結(jié)果一致。

    3 結(jié)論

    通過調(diào)整工藝參數(shù)獲得了焊接工藝窗口,并利用正交試驗(yàn)優(yōu)化獲得了GW103K最優(yōu)激光焊接工藝參數(shù),研究了激光功率對接頭高溫力學(xué)性能的影響,得到以下結(jié)論:

    (1)T6態(tài)鑄造GW103K板材激光焊最優(yōu)工藝參數(shù)為激光功率3.3 kW、焊接速度4.2 m/min、離焦量-2 mm。激光功率是影響焊接接頭高溫力學(xué)性能的顯著性因素。

    (2)焊接接頭200 ℃高溫抗拉強(qiáng)度隨激光功率的升高先增大后減小,在最優(yōu)工藝參數(shù)下獲得峰值為281.1 MPa,接頭強(qiáng)度系數(shù)為86.3%,斷后延伸率為7.4%,達(dá)到母材的65.4%。

    (3)200 ℃高溫拉伸斷口形貌顯示,母材和焊接接頭的斷裂模式均為韌性斷裂,但母材斷口處的韌窩更大更深,塑性更好,與力學(xué)性能測試結(jié)果一致。

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