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    基于熱負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)的延遲焦化加熱爐三點(diǎn)注汽量智能優(yōu)化

    2020-09-10 09:38:34樊亞明盧秋旭吳振華馬守貴
    石油煉制與化工 2020年9期
    關(guān)鍵詞:汽量原料油爐管

    樊亞明,盧秋旭,吳振華,馬守貴

    (中國(guó)石化塔河煉化有限責(zé)任公司,新疆 庫(kù)車(chē) 842000)

    延遲焦化是煉油廠(chǎng)處理重質(zhì)油的重要技術(shù)之一,其渣油轉(zhuǎn)化率高、原料適應(yīng)性強(qiáng)、生產(chǎn)成本低,是煉油廠(chǎng)提高輕質(zhì)油收率、生產(chǎn)石油焦的主要手段,也可以生產(chǎn)化工基礎(chǔ)料石腦油[1-3]。相比催化裂化、加氫裂化等重油加工裝置,延遲焦化的原料適應(yīng)性更好,不需要催化劑,可以加工處理各類(lèi)油品。焦化過(guò)程可以簡(jiǎn)單概括為:常壓渣油、減壓渣油、焦炭塔塔頂油氣進(jìn)入分餾塔,分餾塔塔底油進(jìn)入加熱爐加熱,最終在焦炭塔進(jìn)行生焦反應(yīng)[4]。焦化加熱爐作為延遲焦化的核心設(shè)備,其作用是將爐內(nèi)迅速流動(dòng)的原料油加熱至500 ℃左右的高溫[5],因此爐內(nèi)需要有較高的傳熱速率以保證在短時(shí)間內(nèi)給原料油提供足夠的熱量,同時(shí)要求提供均勻的熱負(fù)荷和流動(dòng),以防局部過(guò)熱引起爐管結(jié)焦。

    延遲焦化裝置的主要目的是使原料油在焦炭塔中發(fā)生結(jié)焦,同時(shí)盡可能避免其在加熱爐、轉(zhuǎn)油線(xiàn)等其他位置結(jié)焦。尤其是在加熱爐中,由于爐中原料油溫度快速升高,一旦出現(xiàn)結(jié)焦問(wèn)題,將會(huì)導(dǎo)致裝置停工,煅燒爐管。加熱爐結(jié)焦問(wèn)題解決了,焦化裝置就可以平穩(wěn)操作,進(jìn)而延長(zhǎng)運(yùn)轉(zhuǎn)周期[6]。為了降低加熱爐爐管的結(jié)焦程度,通常會(huì)在原料油進(jìn)加熱爐爐管的同時(shí)注入蒸汽或水,以加大原料油在爐管中的流速,縮短原料油在爐管內(nèi)的停留時(shí)間。

    國(guó)內(nèi)某煉油廠(chǎng)采用了先進(jìn)的三點(diǎn)注汽的方式,在加熱爐爐管中的3個(gè)不同位置注入過(guò)熱蒸汽來(lái)提高原料油流速、防止加熱爐結(jié)焦。本研究針對(duì)該煉油廠(chǎng)加熱爐三點(diǎn)注汽量?jī)?yōu)化問(wèn)題,采用熱負(fù)荷自動(dòng)校正的計(jì)算方法,考察三點(diǎn)注汽量對(duì)加熱爐熱負(fù)荷和爐管結(jié)焦程度的影響,對(duì)不同原料油加工負(fù)荷下的加熱爐熱負(fù)荷和結(jié)焦程度進(jìn)行優(yōu)化。

    1 計(jì)算方法

    延遲焦化加熱爐結(jié)構(gòu)示意見(jiàn)圖1。根據(jù)加熱爐結(jié)構(gòu)和三點(diǎn)注汽的位置,本研究在模擬計(jì)算時(shí)將延遲焦化加熱爐劃分為4個(gè)主要部分:對(duì)流段(8根爐管)、輻射段1(6根爐管)、輻射段2(24根爐管)和輻射段3(4根爐管)。第1個(gè)注汽點(diǎn)位于對(duì)流段入口,第2個(gè)注汽點(diǎn)位于輻射段2入口,第3個(gè)注汽點(diǎn)位于輻射段3入口。

    圖1 延遲焦化加熱爐結(jié)構(gòu)示意

    依據(jù)設(shè)計(jì)工況下的瓦斯消耗量Wp和實(shí)際工況下的瓦斯消耗量Ws計(jì)算實(shí)際工況下的加熱爐熱負(fù)荷Q,其計(jì)算式見(jiàn)式(1)。

    Q=WsWp×100%

    (1)

    通過(guò)定義結(jié)焦系數(shù)Kj來(lái)表征整個(gè)加熱爐的爐管總體結(jié)焦程度,其計(jì)算式見(jiàn)式(2)。

    Kj=∑(ki×dti)

    (2)

    式中:ki為原料油在各段加熱爐爐管中的結(jié)焦反應(yīng)速率,s-1;ti為原料油在各段加熱爐爐管中的停留時(shí)間,s;i為加熱爐段編號(hào),i=1~4。Kj的值越大,表明加熱爐爐管結(jié)焦越嚴(yán)重。

    結(jié)焦反應(yīng)速率ki采用式(3)計(jì)算[7]。

    ki=A×e(-EaRT)

    (3)

    式中:A為指前因子,s-1;Ea為表觀(guān)活化能,kJmol;T為溫度,K;當(dāng)T<179 K時(shí),Ea=74.94 kJmol,A=2.03×102s-1;當(dāng)T>179 K時(shí),Ea=227.2 kJmol,A=1.99×1012s-1。

    本研究采用熱負(fù)荷自動(dòng)校正模塊進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算流程如圖2所示。在計(jì)算中,通過(guò)同時(shí)輸入熱負(fù)荷Q的范圍和三點(diǎn)注汽量(第1點(diǎn)、第2點(diǎn)、第3點(diǎn)的注汽量分別記作qh1,qh2,qh3)的范圍,實(shí)現(xiàn)結(jié)焦系數(shù)Kj和熱負(fù)荷Q的同時(shí)優(yōu)化。共有兩種計(jì)算模式:一種是基于結(jié)焦優(yōu)化的方案,主要目的是要尋找最小結(jié)焦系數(shù)Kj對(duì)應(yīng)的注汽方案;另一種是基于能耗優(yōu)化的方案,主要是給定某一個(gè)可接受的結(jié)焦系數(shù)Kjc,然后尋找滿(mǎn)足結(jié)焦條件的注汽方案。

    圖2 計(jì)算流程

    2 結(jié)果與討論

    2.1 加熱爐熱負(fù)荷、原料油加工負(fù)荷對(duì)各段爐管出口溫度和結(jié)焦系數(shù)的影響

    在三點(diǎn)注汽量及其他條件不變的理想情況下,加熱爐熱負(fù)荷和原料油加工負(fù)荷的變化均會(huì)影響爐管出口溫度和結(jié)焦系數(shù)(未采用熱負(fù)荷自動(dòng)校正)。加熱爐熱負(fù)荷對(duì)爐管出口溫度和結(jié)焦系數(shù)的影響如圖3所示,原料油加工負(fù)荷對(duì)爐管出口溫度和結(jié)焦系數(shù)的影響如圖4所示。其中,裝置的額定工況對(duì)應(yīng)于100%加熱爐熱負(fù)荷、100%原料油加工負(fù)荷。

    由圖3可以看出:在不考慮加熱爐熱負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)的情況下,不改變注汽量時(shí),熱負(fù)荷升高或降低都會(huì)影響各段爐管的出口溫度和管內(nèi)結(jié)焦程度;當(dāng)熱負(fù)荷小于100%時(shí),輻射段3出口溫度(即加熱爐出口溫度)無(wú)法滿(mǎn)足原料油進(jìn)焦炭塔的溫度要求(485 ℃);當(dāng)熱負(fù)荷為60%時(shí),爐出口溫度為431.1 ℃,此時(shí)需要降低注汽量(降低原料油流速)或者提高熱負(fù)荷,以保證原料油在爐管內(nèi)的充分受熱,進(jìn)而保證加熱爐出口的原料油溫度滿(mǎn)足要求;而當(dāng)熱負(fù)荷大于100%時(shí),結(jié)焦系數(shù)大于額定工況下的結(jié)焦系數(shù)(0.029),并且隨著熱負(fù)荷的增大而急劇增大,爐管非常容易結(jié)焦,比如在熱負(fù)荷為140%時(shí),結(jié)焦系數(shù)高達(dá)0.266,是額定工況對(duì)應(yīng)的結(jié)焦系數(shù)的9.17倍,結(jié)焦風(fēng)險(xiǎn)非常大。此時(shí)需要降低熱負(fù)荷或者提高注汽量,提高原料油在爐管內(nèi)的流速,進(jìn)而保證出口溫度不超溫、爐管不結(jié)焦。

    圖3 加熱爐熱負(fù)荷對(duì)爐管溫度和結(jié)焦系數(shù)的影響■—爐入口溫度; ●—對(duì)流段出口溫度; ▲—輻射段1出口溫度; 輻射段2出口溫度; 輻射段3出口溫度。圖4同

    圖4 原料油加工負(fù)荷對(duì)爐管溫度和結(jié)焦系數(shù)的影響

    由圖4可以看出:在加熱爐熱負(fù)荷不變的情況下,隨著原料油加工負(fù)荷不斷增大,各段爐管出口溫度不斷降低;當(dāng)原料油加工負(fù)荷分別為105%,120%,140%時(shí),加熱爐出口溫度分別為480.7,469.2,456.4 ℃,無(wú)法滿(mǎn)足原料油進(jìn)焦化塔的的溫度要求(485 ℃),需要提高熱負(fù)荷或者降低注汽量(提高原料油在爐管停留時(shí)間),以提高原料油在加熱爐內(nèi)的吸熱量,進(jìn)而保證加熱爐出口的原料油溫度滿(mǎn)足要求;當(dāng)原料油加工負(fù)荷小于100%時(shí),原料油溫度過(guò)高,比如當(dāng)原料加工負(fù)荷為60%時(shí),出口溫度高達(dá)530.1 ℃,遠(yuǎn)高于485 ℃,爐管結(jié)焦系數(shù)為0.264,為設(shè)計(jì)工況對(duì)應(yīng)結(jié)焦系數(shù)的9.10倍。此時(shí)爐管易超溫、易結(jié)焦,需要降低加熱爐熱負(fù)荷、提高注汽量,以降低結(jié)焦系數(shù)及加熱爐出口的原料油溫度。

    在煉油廠(chǎng)實(shí)際生產(chǎn)中,當(dāng)原料油加工負(fù)荷波動(dòng)時(shí),為保證原料油出口溫度達(dá)到要求值(485 ℃),加熱爐熱負(fù)荷也會(huì)發(fā)生變化,需要根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整。因此在后面計(jì)算中增加熱負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)模塊,通過(guò)選擇合適的加熱爐熱負(fù)荷,可以確保加熱爐出口溫度達(dá)到要求,在此基礎(chǔ)上,對(duì)注汽量進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化,保證爐管結(jié)焦系數(shù)在合理范圍。

    2.2 注汽量對(duì)加熱爐熱負(fù)荷、結(jié)焦系數(shù)的影響

    在煉油廠(chǎng)實(shí)際操作過(guò)程中,主要通過(guò)DCS系統(tǒng)調(diào)整加熱爐熱負(fù)荷,使出口原料油溫度達(dá)到設(shè)定值,但對(duì)注汽量的調(diào)整缺乏明確方向,調(diào)整較少。因此在不改變?cè)嫌图庸へ?fù)荷的情況下,基于目前某煉油廠(chǎng)采用的三點(diǎn)注汽量(qh1,qh2,qh3分別為56,205,250 kgh),采用熱負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)計(jì)算,在其他點(diǎn)注汽量不變的情況下,通過(guò)變化某一點(diǎn)注汽量的數(shù)值,分析各點(diǎn)注汽量對(duì)加熱爐熱負(fù)荷、結(jié)焦系數(shù)的影響,結(jié)果如圖5和圖6所示。

    圖5 三點(diǎn)注汽量對(duì)加熱爐熱負(fù)荷的影響■—第1點(diǎn); ●—第2點(diǎn); ▲—第3點(diǎn)。圖6同

    圖6 三點(diǎn)注汽量對(duì)結(jié)焦系數(shù)的影響

    2.3 三點(diǎn)注汽量的優(yōu)化

    為了更好地優(yōu)化延遲焦化加熱爐的結(jié)焦問(wèn)題,在實(shí)際操作中,加熱爐中的原料油結(jié)焦程度既不能太強(qiáng)也不能弱。將結(jié)焦系數(shù)控制在一個(gè)合理范圍,能夠保證正常開(kāi)工周期里爐管不結(jié)焦,也能保證加熱爐熱負(fù)荷、三點(diǎn)注汽量等參數(shù)的合理分配。本研究通過(guò)采用加熱爐長(zhǎng)期運(yùn)行工況條件下對(duì)應(yīng)的結(jié)焦系數(shù)0.029,對(duì)不同原料油加工負(fù)荷下的熱負(fù)荷進(jìn)行能耗優(yōu)化計(jì)算。優(yōu)化前加熱爐熱負(fù)荷、結(jié)焦系數(shù)與原料油加工負(fù)荷的關(guān)系如圖7所示。

    圖7 優(yōu)化前加熱爐熱負(fù)荷、結(jié)焦系數(shù)與原料油加工負(fù)荷的關(guān)系■—熱負(fù)荷; ●—結(jié)焦系數(shù)。圖8同

    由圖7可以看出:優(yōu)化前,在不改變注汽量且加熱爐出口溫度不變的情況下,原料油加工負(fù)荷對(duì)加熱爐熱負(fù)荷的影響作用明顯;當(dāng)原料油加工負(fù)荷在60%~140%的范圍內(nèi)變化時(shí),熱負(fù)荷在設(shè)計(jì)工況熱負(fù)荷的75%~127%范圍內(nèi)波動(dòng);當(dāng)原料油加工負(fù)荷低于額定工況的情況下,爐管中原料油流速較小,隨著加工負(fù)荷不斷降低,結(jié)焦系數(shù)也不斷增加,比如在60%的加工負(fù)荷時(shí),結(jié)焦系數(shù)可以提高到0.041,為額定原料油加工負(fù)荷下結(jié)焦系數(shù)的1.41倍,此時(shí)爐管容易結(jié)焦,應(yīng)適當(dāng)提高注汽量,降低結(jié)焦系數(shù);在原料油加工負(fù)荷高于額定工況的情況下,爐管中原料油流速較大,結(jié)焦系數(shù)明顯低于額定工況下的結(jié)焦系數(shù),在原料油加工負(fù)荷為140%的工況下,結(jié)焦系數(shù)為0.023,降至額定工況下結(jié)焦系數(shù)的0.79倍,爐管不容易結(jié)焦,此時(shí)可適當(dāng)降低注汽量,使得結(jié)焦系數(shù)適當(dāng)提升,同時(shí)加熱爐瓦斯消耗量也會(huì)下降,起到節(jié)能降耗的作用。

    裝置實(shí)際運(yùn)行中,加熱爐爐管的結(jié)焦程度既不能太強(qiáng)也不能太弱,合理的結(jié)焦系數(shù)范圍能夠保證爐管不結(jié)焦,也能夠保證瓦斯消耗量、注汽量等參數(shù)的合理分配。本注汽模型的核心在于將各工況下的加熱爐結(jié)焦系數(shù)(也就是爐管結(jié)焦程度)穩(wěn)定在一個(gè)相對(duì)固定的范圍內(nèi)。如果當(dāng)前工況下?tīng)t管非常不易結(jié)焦,說(shuō)明爐管內(nèi)原料油注汽量過(guò)大,爐管內(nèi)原料油的流速過(guò)大,原料油停留時(shí)間短,瓦斯量消耗量過(guò)大。這時(shí)應(yīng)該智能調(diào)節(jié)注汽量、熱負(fù)荷(瓦斯量),使得結(jié)焦系數(shù)適當(dāng)提高。如果當(dāng)前工況下?tīng)t管很容易結(jié)焦,說(shuō)明注汽量過(guò)小,爐管內(nèi)原料油的流速過(guò)小,這時(shí)應(yīng)該提高注汽量,使得結(jié)焦系數(shù)適當(dāng)降低。

    在現(xiàn)有注汽量的情況下(qh1,qh2,qh3分別為56,205,250 kgh),裝置在開(kāi)工周期內(nèi)沒(méi)有出現(xiàn)結(jié)焦問(wèn)題,說(shuō)明對(duì)應(yīng)的結(jié)焦系數(shù)0.029是可以接受的。因此根據(jù)現(xiàn)有注汽方案對(duì)應(yīng)的結(jié)焦系數(shù),同時(shí)優(yōu)化熱負(fù)荷和注汽量,進(jìn)行了基于能耗的再次優(yōu)化,使各工況下的結(jié)焦系數(shù)在目前結(jié)焦系數(shù)的±3%范圍內(nèi)變化,優(yōu)化后加熱爐熱負(fù)荷、結(jié)焦系數(shù)如圖8所示,優(yōu)化后各點(diǎn)注汽量如圖9所示。

    圖8 優(yōu)化前后加熱爐熱負(fù)荷、結(jié)焦系數(shù)與原料油加工負(fù)荷的關(guān)系

    圖9 優(yōu)化后不同原料油加工負(fù)荷下的3點(diǎn)注汽量■—第1點(diǎn); ■—第2點(diǎn); ■—第3點(diǎn)

    從圖8可以看出:通過(guò)優(yōu)化,在各工況下的結(jié)焦系數(shù)與已有工況下的額定結(jié)焦系數(shù)0.029基本一致,說(shuō)明此時(shí)爐管不易結(jié)焦;相比圖7,加熱爐熱負(fù)荷也有了一定優(yōu)化,在原料油加工負(fù)荷為90%~140%的條件下,優(yōu)化后的額定工況熱負(fù)荷較優(yōu)化前下降了4.0%~20.0%,在原料油加工負(fù)荷低于90%的條件下,為了保證不結(jié)焦,加熱爐額定工況熱負(fù)荷有了一定提高,較優(yōu)化前的數(shù)值增加了2.0%~12.0%。

    從圖9可以看出:優(yōu)化后,在不同原料油加工負(fù)荷下,三點(diǎn)注汽量相比現(xiàn)有注汽量(56,205,250 kgh)也有了一定的調(diào)整;在各原料油加工負(fù)荷條件下,第3點(diǎn)注汽量均降低至50 kgh,主要原因是第3點(diǎn)注汽在加熱爐爐管末端,對(duì)原料油在爐管內(nèi)的受熱和結(jié)焦影響較弱;當(dāng)原料油加工負(fù)荷較低時(shí)(小于100%),主要調(diào)節(jié)了第2點(diǎn)注汽量,比如在原料油加工負(fù)荷為60%的工況下,第2點(diǎn)注汽量提高至327 kgh,主要原因是第2點(diǎn)注汽對(duì)于加熱爐熱負(fù)荷和結(jié)焦程度的影響較大;在原料油加工負(fù)荷較高時(shí)(大于100%),主要降低了第1點(diǎn)和第2點(diǎn)注汽總量,主要原因是此時(shí)原料油流速較高,不再需要注入過(guò)多蒸汽以提高原料油流速。通過(guò)智能優(yōu)化計(jì)算,各原料油加工負(fù)荷下的三點(diǎn)注汽量也有了一定的下降,總注汽量降低84~360 kgh。

    3 結(jié) 論

    (1)基于熱負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)的模型,對(duì)國(guó)內(nèi)某煉油廠(chǎng)延遲焦化加熱爐三點(diǎn)注汽問(wèn)題進(jìn)行了分析,發(fā)現(xiàn)第1點(diǎn)和第2點(diǎn)注汽量對(duì)加熱爐熱負(fù)荷和結(jié)焦程度的調(diào)節(jié)較為敏感,第3點(diǎn)注汽量對(duì)加熱爐熱負(fù)荷和結(jié)焦程度的影響相對(duì)較弱。

    (2)在原料油加工負(fù)荷低于額定工況的情況下,原料油在爐管內(nèi)的流速較小,加熱爐結(jié)焦系數(shù)高于額定工況下的結(jié)焦系數(shù),加熱爐爐管容易結(jié)焦,此時(shí)應(yīng)適當(dāng)提高注汽量,使結(jié)焦系數(shù)降低。

    (3)在原料油加工負(fù)荷高于額定工況的情況下,原料油在爐管內(nèi)的流速較大,加熱爐結(jié)焦系數(shù)低于額定工況下的結(jié)焦系數(shù),加熱爐爐管不容易結(jié)焦,此時(shí)可適當(dāng)降低注汽量,使結(jié)焦系數(shù)適當(dāng)提升,同時(shí)使瓦斯消耗量下降,起到節(jié)能降耗的作用。

    (4)加熱爐爐管的結(jié)焦程度既不能太強(qiáng)也不能太弱,合適的結(jié)焦系數(shù)既能保證爐管不結(jié)焦,也能保證瓦斯量、注汽量等參數(shù)的合理分配。

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