小半徑曲線盾構(gòu)隧道地面沉降變形特征研究

呂 濤, 李森闊, 楊果林, 徐浩棟, 龍 彪

(1.中建五局土木工程有限公司, 湖南 長(zhǎng)沙 410004； 2.中南大學(xué)鐵道學(xué)院, 湖南 長(zhǎng)沙 410075)

隨著我國(guó)城市地下空間開發(fā)需求的不斷增大，地下工程建設(shè)項(xiàng)目成倍增長(zhǎng)，而地下工程施工中出現(xiàn)的安全事故更是層出不窮，因此對(duì)地下工程施工的安全要求越來(lái)越高。城市電力隧道作為容納大量敷設(shè)于電纜支架之上電纜的走廊或隧道式構(gòu)筑物，對(duì)電纜起到有效保護(hù)的同時(shí)方便電纜的檢查和維修，是未來(lái)地下管廊建設(shè)及地下空間開發(fā)利用的重點(diǎn)方面。電力隧道同地鐵隧道等相比，具有長(zhǎng)距離、隧道空間小、曲線段多、曲線轉(zhuǎn)彎半徑小等突出特點(diǎn)。在盾構(gòu)法施工電力隧道實(shí)踐中，雖然盾構(gòu)法施工在國(guó)內(nèi)外已經(jīng)有較為成熟的經(jīng)驗(yàn)，但是由于受諸如盾構(gòu)施工口徑小、變向曲線多且轉(zhuǎn)彎半徑小等電力隧道特點(diǎn)的影響，存在許多亟需研究和解決的問題，而盾構(gòu)施工的擾動(dòng)效應(yīng)及控制研究是其中關(guān)鍵科學(xué)問題。

傳統(tǒng)上國(guó)內(nèi)外對(duì)盾構(gòu)隧道的土體擾動(dòng)研究主要以直線形盾構(gòu)隧道[1-5]為主，近年來(lái)受工程實(shí)踐需要逐漸出現(xiàn)了對(duì)于諸如電力盾構(gòu)隧道等小半徑曲線隧道盾構(gòu)施工對(duì)土體擾動(dòng)影響和沉降規(guī)律研究。其中，潘泓等[6]通過(guò)動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)小曲率半徑段轉(zhuǎn)彎盾構(gòu)施工引起土體分層沉降、水平位移、孔隙水壓力的變化，分析小曲率半徑轉(zhuǎn)彎隧道盾構(gòu)掘進(jìn)對(duì)緊鄰?fù)馏w的擾動(dòng)規(guī)律。馮浩等[7]等通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、擬合計(jì)算及二維數(shù)值計(jì)算等方法，研究曲線隧道地表沉降、千斤頂推力等因素之間的關(guān)系，給出適合曲線隧道盾構(gòu)施工地表沉降預(yù)測(cè)公式和地表不均勻沉降量與盾構(gòu)不均衡推力之間的關(guān)系式。路林海等[8]基于Peck公式結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，建立曲線盾構(gòu)施工地表沉降預(yù)測(cè)公式，探究隧道埋深及曲率半徑對(duì)地表變形的影響規(guī)律。王國(guó)富等[9-10]提出曲面梯度楔形棱柱體開挖面極限平衡模型，結(jié)合實(shí)際曲線隧道工程，探究不同曲率半徑下開挖面的變形分布特征。并基于正交實(shí)驗(yàn)建立小半徑盾構(gòu)隧道施工穩(wěn)定性綜合評(píng)價(jià)體系，發(fā)現(xiàn)隧道埋深與盾構(gòu)直徑對(duì)地層變形具有強(qiáng)烈的致險(xiǎn)作用。

綜上所述，目前對(duì)于小半徑曲線盾構(gòu)隧道擾動(dòng)問題研究，主要集中在小范圍曲線段土體擾動(dòng)方面。在研究曲線段地面沉降規(guī)律時(shí)，缺少鄰近直線段地面沉降規(guī)律實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的對(duì)比分析，未能全面揭示曲線隧道變形的特征和機(jī)制。

針對(duì)相關(guān)研究不足之處，本文選取一段總長(zhǎng)80 m的盾構(gòu)隧道曲線-直線連續(xù)區(qū)段(如圖1所示)，分別在小半徑曲線段和直線段設(shè)置兩個(gè)監(jiān)測(cè)斷面進(jìn)行地表沉降監(jiān)測(cè)。通過(guò)對(duì)直線斷面和曲線斷面的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析比較，研究小半徑盾構(gòu)隧道轉(zhuǎn)彎段地面沉降變形特征，為小半徑曲線盾構(gòu)隧道的施工和研究提供參考。

圖1 監(jiān)測(cè)斷面位置圖

1 工程概況

長(zhǎng)沙市萬(wàn)家麗路220 kV電力隧道起于萬(wàn)家麗路與特立西路西北角，止于萬(wàn)家麗路與火炬路交匯處西北角，全長(zhǎng)5.957 km，隧道內(nèi)徑3.6 m，外徑4.1 m。

本隧道推薦采用1.2 m寬管片，最小曲線半徑位置采用1.0 m寬管片，管片厚度0.25 m，采用C50混凝土，主受力鋼筋采用HRB400級(jí)。襯砌全環(huán)由一塊封頂塊K、兩塊鄰接塊L和三塊標(biāo)準(zhǔn)塊B構(gòu)成，錯(cuò)縫拼裝。

工程采用2臺(tái)土壓平衡盾構(gòu)機(jī)，盾體長(zhǎng)度約7.80 m，最大掘進(jìn)速度8 cm/min，最大推力18 620 kN。適宜卵石層、礫巖交互層、淤泥質(zhì)土、粗砂等土層的掘進(jìn)施工，盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)最小曲率半徑150 m。

本電力盾構(gòu)隧道工程難點(diǎn)：存在多處小半徑曲線段，且呈連續(xù)“S”型轉(zhuǎn)彎，平曲線有150 m、300 m、800 m三種轉(zhuǎn)彎半徑。盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)時(shí)隧道軸線控制難度大，糾偏困難。管片之間易發(fā)生錯(cuò)臺(tái)，管片易產(chǎn)生開裂和破損，出現(xiàn)嚴(yán)重的漏水現(xiàn)象。工程沿線區(qū)段臨近盾構(gòu)旁穿既有萬(wàn)家麗快速化改造高架橋，隧道側(cè)穿高架橋樁基，最近處僅約為2.6 m。附近有高壓鐵塔基礎(chǔ)，同時(shí)需避讓在建的財(cái)富名園樁基礎(chǔ)，需側(cè)穿洪西小區(qū)沿萬(wàn)家麗路西側(cè)安居房。在洪山路口地鐵3號(hào)線地鐵隧道底板距離電纜隧道頂板最小距離4.36 m；地鐵5號(hào)線出入口底板距離電纜隧道頂板距離在6.2 m～11.8 m之間。盾構(gòu)穿越巖溶地區(qū)盾構(gòu)隧道穿瀏陽(yáng)河，地下水極其豐富。綜合隧道本身連續(xù)“S”型轉(zhuǎn)彎的施工難度，以及周邊建筑物，已有和在建的地下工程對(duì)隧道施工影響的敏感性。本工程隧道需進(jìn)行長(zhǎng)期實(shí)時(shí)施工監(jiān)測(cè)并結(jié)合與臨近建筑物的關(guān)系指定相應(yīng)的處理方案措施。

1.1 監(jiān)測(cè)方案

監(jiān)測(cè)試驗(yàn)段由曲率半徑為150 m的60 m曲線段，20 m直線段，共2區(qū)段組成。其測(cè)點(diǎn)布置圖如圖2所示。

圖2 斷面的測(cè)點(diǎn)布置圖

區(qū)間地表測(cè)點(diǎn)埋設(shè)橫向布點(diǎn)是沿隧道中心線正上方開始布點(diǎn)，根據(jù)區(qū)間情況，在軸線走向上每30 m布置1條監(jiān)測(cè)斷面，每斷面為13點(diǎn)，在軸線左右兩側(cè)設(shè)點(diǎn)，斷面測(cè)點(diǎn)間距為距離軸線0 m、±3 m、±8 m、±13 m、±18 m、±23 m、±28 m。在同一個(gè)斷面上取與隧道軸線相交的中心點(diǎn)為7號(hào)點(diǎn)，由中心點(diǎn)向東西方向編號(hào)1號(hào)—13號(hào)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。但由于周邊鄰近建筑限制，實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)DK2740斷面去除1號(hào)—4號(hào)以及13號(hào)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，DK2710斷面去除了1號(hào)—4號(hào)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。用取芯鉆機(jī)鉆透硬化路面層，監(jiān)測(cè)點(diǎn)埋設(shè)要求鋼筋穿過(guò)路面結(jié)構(gòu)至原狀土。

本次監(jiān)測(cè)應(yīng)根據(jù)地下盾構(gòu)掘進(jìn)施工進(jìn)度及關(guān)鍵環(huán)節(jié)進(jìn)行監(jiān)測(cè)跟進(jìn)，監(jiān)測(cè)工作從開挖面距DK2740斷面100 m開始，每天監(jiān)測(cè)一次。監(jiān)測(cè)儀器采用天寶DINIO3電子水準(zhǔn)儀，銦鋼尺。觀測(cè)方法采用精密水準(zhǔn)測(cè)量方法?；c(diǎn)和附近工作基點(diǎn)聯(lián)測(cè)取得初始高程，觀測(cè)時(shí)各項(xiàng)限差宜嚴(yán)格控制。利用監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)繪制橫斷面和縱斷面沉降槽曲線，判斷施工影響范圍、最大沉降坡度、最小曲率半徑、地層體積損失等。

1.2 工程地質(zhì)條件

監(jiān)測(cè)斷面所在地層縱斷面如圖3所示，其各土層物理力學(xué)指標(biāo)見表1。地下水位埋深9.8 m。

圖3 監(jiān)測(cè)斷面地層縱剖面(單位：m)

表1 監(jiān)測(cè)段土層基本力學(xué)指標(biāo)

①-2素填土：稍密；主要成分為黏性土及砂土，為近期修建道路時(shí)分層碾壓回填，土質(zhì)較均勻。

②-2粉質(zhì)黏土：黃—褐黃夾灰白；很濕；可塑；含少許黑色鐵錳質(zhì)氧化物及粉細(xì)砂，無(wú)搖震反應(yīng)，有光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等，沖積。

②-5粉細(xì)砂：褐黃；稍密—中密；很濕—飽和；含云母片，混礫石，泥質(zhì)含量約40%，級(jí)配較均勻，沖積。

②-4粉土：褐黃—褐灰；稍密；濕；稍密，級(jí)配較均勻，含粉細(xì)砂、中砂及云母片，搖震反應(yīng)中等，無(wú)光澤反應(yīng)，干強(qiáng)度低，韌性低，沖積。

②-8卵石；褐黃；中密—密實(shí)；飽和；卵石含量約60%，主要成分為石英砂巖、砂巖，亞圓形，粒徑2cm～4 cm，最大粒徑達(dá)8 cm～10 cm，砂質(zhì)充填，混約10%黏性土，沖積。

⑥-1全風(fēng)化礫巖：紫紅、褐黃；碎屑結(jié)構(gòu)，厚層狀構(gòu)造，膠結(jié)極差，大部分風(fēng)化呈土狀，手捏即散，礫石多為板巖、砂巖，少量泥巖，粒徑2 mm～30 mm。

2 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)分析

取2個(gè)斷面進(jìn)行分析分別為DK2710、DK2740，其中DK2740為轉(zhuǎn)彎半徑為150 m的曲線段，DK2710為直線段，隧道向北掘進(jìn)，經(jīng)過(guò)DK2740向西轉(zhuǎn)彎，后經(jīng)過(guò)直線斷面DK2710。

2.1 曲線段分析

對(duì)DK2740斷面進(jìn)行監(jiān)測(cè)分析，監(jiān)測(cè)時(shí)間從3月15號(hào)開始為第1日，如圖4所示。觀察每一天斷面曲線可以發(fā)現(xiàn)，地表沉降可以分為四個(gè)階段：

圖4 DK2740斷面地表沉降監(jiān)測(cè)圖

第Ⅰ階段：在第1到2日監(jiān)測(cè)時(shí)間內(nèi)，開挖面距離監(jiān)測(cè)斷面約10 m，曲線斷面發(fā)生緩慢沉降，最大沉降點(diǎn)出現(xiàn)在8號(hào)點(diǎn)處。

第Ⅱ階段：隨著盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)，不斷接近監(jiān)測(cè)斷面，第3日最大沉降點(diǎn)出現(xiàn)在7和8號(hào)點(diǎn)之間，并呈現(xiàn)最大沉降點(diǎn)繼續(xù)左移的趨勢(shì)。

第Ⅲ階段：直到6日，開挖面距監(jiān)測(cè)斷面40 m，地表沉降累計(jì)達(dá)到最大值7.4 mm，且最大沉降值偏離拱頂位置，而出現(xiàn)在6號(hào)點(diǎn)附近。

第Ⅳ階段：盾構(gòu)機(jī)遠(yuǎn)離監(jiān)測(cè)斷面一定距離后，最大沉降變小，但最大沉降點(diǎn)仍然出現(xiàn)在6號(hào)點(diǎn)附近。

圖4中帶箭頭的折線是按照時(shí)間順序，監(jiān)測(cè)斷面每日累積最大沉降點(diǎn)變化曲線。從圖4可以看出，隨著時(shí)間的推移，最大沉降點(diǎn)的水平位置一直從轉(zhuǎn)彎半徑外側(cè)向轉(zhuǎn)彎半徑內(nèi)側(cè)發(fā)生偏移。監(jiān)測(cè)時(shí)間第3日至第6日期間，最大沉降點(diǎn)沉降值一直持續(xù)增加，而到第7日、8日逐漸回落，趨于穩(wěn)定狀態(tài)。分析上述變化的原因不難得知，由于盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程中，盾構(gòu)機(jī)盾尾刷出管片后，存在一定縫隙，形成開挖間隙，產(chǎn)生土體損失。為了減小施工過(guò)程中對(duì)土體的損失影響，在管片脫出盾尾時(shí)會(huì)進(jìn)行回填注漿，防止土體損失造成地表沉降過(guò)大。在7日、8日回填注漿體強(qiáng)度上升后，沉降趨于停止，土體發(fā)生回彈變形直至趨于穩(wěn)定。

監(jiān)測(cè)斷面處于轉(zhuǎn)彎半徑150 m曲線段末尾，離直線段距離較短。掘進(jìn)過(guò)程是從曲線段掘進(jìn)到直線段，施工工況的改變使得最大沉降點(diǎn)左移。

如圖5所示，取此斷面6、斷面7、斷面8三個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行地表單次/累積沉降分析。其中每一天的單次沉降可以表示斷面上該點(diǎn)的沉降速率。7號(hào)、8號(hào)點(diǎn)的沉降速率幾乎一致，先增大后減小直至7日，累積沉降一直增大。6號(hào)點(diǎn)的沉降速率則是先減小后增大直至7日，累積沉降先慢后快。7日后三個(gè)點(diǎn)的沉降規(guī)律基本一致，沉降速率為負(fù)，此時(shí)注漿后土體回彈，累積沉降變小直至趨于穩(wěn)定。

圖5 DK2740斷面地表單次/累積沉降圖

由于在7日前6號(hào)點(diǎn)的沉降速率變化與7、9號(hào)兩點(diǎn)相反，導(dǎo)致總體上最大沉降點(diǎn)的水平位置左移。

2.2 直線段分析

對(duì)DK2710斷面進(jìn)行監(jiān)測(cè)分析，監(jiān)測(cè)時(shí)間從3月18號(hào)開始為第1日，如圖6所示。

圖6 DK2710斷面地表沉降監(jiān)測(cè)圖

觀察每一天斷面曲線可以發(fā)現(xiàn)：

第1日到6日之間斷面沉降發(fā)生平緩，中心斷面區(qū)域每天以2 mm的速度沉降，最大沉降點(diǎn)出現(xiàn)在7號(hào)附近。

8日之后，最大沉降點(diǎn)出現(xiàn)在7號(hào)點(diǎn)，為14 mm，即隧道正上方，此時(shí)沉降累計(jì)曲線，符合典型的沉降槽形狀。

如圖7所示，取此斷面6、斷面7、斷面8三個(gè)點(diǎn)進(jìn)行地表單次/累積沉降分析。三個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降速率、累積沉降曲線變化規(guī)律基本一致。沉降速率都是先緩慢增加后趨于平穩(wěn)，到7日緩慢下降沉降速率趨于零。累積沉降近似線性增加，6日后7號(hào)點(diǎn)累積沉降明顯大于其余兩點(diǎn)。

圖7 DK2710斷面單次/累計(jì)沉降圖

總體上，DK2710斷面處于隧道直線段。地表沉降的發(fā)展規(guī)律滿足基本沉降槽模型?，F(xiàn)階段預(yù)測(cè)地表沉降常用的方法有：理論分析法[11]、有限元法[12-13]、模型試驗(yàn)法[14]、Peck公式經(jīng)驗(yàn)法[15-16]等。其中Peck公式適用性較為廣泛，本文利用經(jīng)驗(yàn)法對(duì)已有監(jiān)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行Peck公式曲線擬合，取8號(hào)沉降穩(wěn)定后斷面點(diǎn)數(shù)據(jù)，并對(duì)1號(hào)—4號(hào)點(diǎn)關(guān)于7號(hào)數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行假象對(duì)稱補(bǔ)齊。擬合得到的曲線見圖8。

圖8 DK2710斷面Peck公式擬合曲線

其擬合公式為：

(1)

對(duì)比標(biāo)準(zhǔn)Peck公式：

(2)

式中：S為地表豎直方向上的沉降值，mm；Smax為地表沉降的最大值，位于曲線中軸線上，mm；x為沉降曲線到計(jì)算點(diǎn)的距離，m；i為沉降槽寬度，m。

可以得出最大沉降值為15.028 mm，沉降槽寬度為11.756 m。由圖可得，利用Peck公式進(jìn)行高斯曲線擬合后，擬合曲線沉降中心點(diǎn)偏移7號(hào)點(diǎn)0.083 m，可認(rèn)為7號(hào)點(diǎn)為實(shí)際最大沉降點(diǎn)，地表最大沉降實(shí)際沉降較擬合值偏大，總體符合實(shí)際規(guī)律。

2.3 探討

本文基于曲線-直線段地表沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行研究分析，初步發(fā)現(xiàn)了其中存在的小半徑地表沉降特征，為了在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步探討分析曲線效應(yīng)，特引文獻(xiàn)[6]的有關(guān)研究實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)及結(jié)論。

潘泓等[6]為研究小曲率半徑轉(zhuǎn)彎隧道盾構(gòu)施工擾動(dòng)問題，在轉(zhuǎn)彎半徑僅為118 m的盾構(gòu)隧道工程試驗(yàn)段進(jìn)行監(jiān)測(cè)分析。在隧道轉(zhuǎn)彎斷面兩側(cè)埋入測(cè)斜管以監(jiān)測(cè)施工掘進(jìn)中，土體的水平位移情況。內(nèi)側(cè)測(cè)斜管CX1距盾構(gòu)隧道軸線水平距離2.55 m，外側(cè)測(cè)斜管CX2距盾構(gòu)隧道軸線水平距離2.85 m。離監(jiān)測(cè)斷面不同掘進(jìn)距離下，監(jiān)測(cè)斷面土體水平位移如圖9所示。其中橫坐標(biāo)正值表示向隧道方向變形，負(fù)值表示背向隧道變形。

圖9 監(jiān)測(cè)斷面土體水平位移圖

綜合其水平土體移動(dòng)規(guī)律以及本文地表沉降變形特征，可得出幾點(diǎn)認(rèn)識(shí)：

(1) 結(jié)合掘進(jìn)距離和本文2個(gè)斷面的監(jiān)測(cè)規(guī)律看出，最大沉降點(diǎn)并不是出現(xiàn)在隧道的洞頂正上方7號(hào)點(diǎn)位置，而是向轉(zhuǎn)彎半徑內(nèi)側(cè)方向偏移。DK2740段隨著掘進(jìn)距離增加，最大沉降點(diǎn)水平位置向6點(diǎn)號(hào)處移動(dòng)，之后盾構(gòu)機(jī)進(jìn)入直線段DK2710，最大沉降點(diǎn)出現(xiàn)在隧道正上方7號(hào)點(diǎn)。由此分析，由于隧道進(jìn)行掘進(jìn)轉(zhuǎn)向時(shí)，開挖時(shí)的頂推力不同，導(dǎo)致盾構(gòu)機(jī)對(duì)外側(cè)土體的推力大于內(nèi)側(cè)土體，此時(shí)外側(cè)土體呈現(xiàn)被動(dòng)土壓力，內(nèi)側(cè)土體呈現(xiàn)主動(dòng)土壓力。隨著開完掘進(jìn)不斷深入，內(nèi)側(cè)主動(dòng)土壓力大，土體損失變大，地表土體沉降也隨之增大。

(2) 結(jié)合引用文獻(xiàn)土體水平位移規(guī)律分析，在隧道開完斷面附近的土體水平位移規(guī)律表現(xiàn)為：轉(zhuǎn)彎方向內(nèi)側(cè)的土體向隧道方向變形，轉(zhuǎn)彎方向外側(cè)土體背向隧道變形。由于在盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)轉(zhuǎn)向過(guò)程中，頂推力的不同導(dǎo)致了內(nèi)外側(cè)土體的抗力不同，外側(cè)土體受盾構(gòu)機(jī)的垂直于掘進(jìn)方向的擠推力背向隧道方向移動(dòng)，此時(shí)內(nèi)側(cè)呈現(xiàn)主動(dòng)土壓力向隧道位移。其中內(nèi)側(cè)也出現(xiàn)背向隧道位移的曲線，是由于在轉(zhuǎn)彎段開挖掘進(jìn)過(guò)程中，內(nèi)側(cè)土體超挖導(dǎo)致土體缺失，開挖斷面上方土體向下沉降導(dǎo)致開挖斷面水平方向土體背向隧道位移。

(3) 結(jié)合本文曲線段地面土體沉降變形特征及引用文獻(xiàn)土體水平位移規(guī)律可得出，在地表附近的土體水平位移規(guī)律表現(xiàn)為：轉(zhuǎn)彎方向內(nèi)側(cè)的土體向背向隧道方向變形，轉(zhuǎn)彎方向外側(cè)土體向隧道變形，呈現(xiàn)出最大沉降點(diǎn)的位置向轉(zhuǎn)彎半徑內(nèi)側(cè)偏移的規(guī)律，這與本文的試驗(yàn)段得出的曲線效應(yīng)規(guī)律相符。并且隨著開挖距離的不斷增加，土體水平位移也不斷增大，與圖4中隨著掘進(jìn)時(shí)間增大，最大沉降點(diǎn)的水平位置一直左移的規(guī)律也相符。

3 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)連續(xù)小曲率半徑曲線段和直線段盾構(gòu)掘進(jìn)過(guò)程地表擾動(dòng)沉降現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)分析，可得出結(jié)論：

(1) 本文地面沉降變形特征實(shí)質(zhì)上是由于盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)時(shí)，轉(zhuǎn)彎半徑內(nèi)側(cè)的土體超挖引起的。最終在地面沉降變形特征表現(xiàn)為地面土體最大沉降點(diǎn)水平位置并不出現(xiàn)在隧道拱頂位置，而是向著轉(zhuǎn)彎方向的內(nèi)側(cè)偏移。

(2) 由于隧道側(cè)穿高架橋樁基，在盾構(gòu)掘進(jìn)施工中未控制好出土量，可能出現(xiàn)較大的超挖現(xiàn)象，使得正面巖土失穩(wěn)、坍塌。為了保證在臨近樁基時(shí)，盾構(gòu)機(jī)轉(zhuǎn)彎的安全性，必須在土壓平衡狀態(tài)下進(jìn)行盾構(gòu)掘進(jìn)，嚴(yán)格控制出土量，及時(shí)、充足地跟進(jìn)同步注漿與二次注漿。

(3) 由于小曲線半徑轉(zhuǎn)彎隧道的曲線效應(yīng)，最大沉降點(diǎn)出現(xiàn)在轉(zhuǎn)彎半徑內(nèi)側(cè)，且沉降槽曲線也向內(nèi)側(cè)偏移。這種土體擾動(dòng)規(guī)律對(duì)已有周邊鄰近樁基安全和穩(wěn)定有較大影響。在盾構(gòu)施工過(guò)程中可根據(jù)設(shè)計(jì)要求提前采取旋噴樁隔離加固及預(yù)埋袖閥管跟蹤注漿處理。