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    不同骨料下水泥砂漿抗凍性能研究

    2020-08-05 12:19:12孫洪超臧建斌常正強(qiáng)趙瓊琳
    山東交通科技 2020年3期
    關(guān)鍵詞:河砂凍融循環(huán)抗折

    孫洪超,臧建斌,常正強(qiáng),趙瓊琳

    (山東省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司,山東 濟(jì)南 250031)

    引言

    隨著鋼筋混凝土的發(fā)展,細(xì)骨料(天然砂)不斷的消耗,天然砂必然會(huì)出現(xiàn)越來越匱乏現(xiàn)象,進(jìn)而影響公路及建筑行業(yè)的發(fā)展,所以使用機(jī)制砂替代天然砂必為趨勢(shì)所向[1-3]。王稷良[4]研究機(jī)制砂特性對(duì)混凝土性能及機(jī)理的影響,表明機(jī)制砂多棱角特性,可以提高混凝土的強(qiáng)度與體積穩(wěn)定性。王雨利[5]研究了機(jī)制砂及石粉對(duì)混凝土抗凍性能的影響,表明適量的石粉可提高混凝土的工作性能,并改善混凝土的抗凍性能??箖鲂阅苁巧皾{的耐久性的重要指標(biāo)之一,水泥砂漿構(gòu)件在服役過程中,會(huì)受到荷載和所處環(huán)境的影響,其環(huán)境影響主要為干濕和凍融循環(huán)作用,砂漿在多種效應(yīng)耦合作用下進(jìn)行工作,其耐久性將出現(xiàn)不同程度的降低,從而影響構(gòu)造的部分功能的使用性和安全性[6-7]。

    1 試驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)原材料

    采用普通硅酸鹽水泥(P·O 42.5)。骨料為河砂和機(jī)制砂,機(jī)制砂為石頭粉碎后的細(xì)骨料,對(duì)骨料性能測(cè)試按照規(guī)范《普通混凝土用砂、石質(zhì)量及檢驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ 52-2006)要求,物理性能見表1。采用自來水。

    表1 骨料物理性能

    1.2 砂漿配合比

    試驗(yàn)中,水膠比為0.6,水泥為385 g,水為231 g。河砂為1 502 g,機(jī)制砂為1 509 g。砂漿試件尺寸為40 mm×40 mm×160 mm。

    1.3 試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)前對(duì)兩種骨料進(jìn)行烘干處理,然后按照規(guī)范《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法》(GB/T 17671-2010)對(duì)試件進(jìn)行制作及養(yǎng)護(hù)。養(yǎng)護(hù)過程中,進(jìn)行7 d、28 d強(qiáng)度試驗(yàn),試驗(yàn)方法按照規(guī)范《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法》(GB/T 17671-2010)進(jìn)行試驗(yàn)。養(yǎng)護(hù)28 d后,對(duì)兩種試件進(jìn)行凍融試驗(yàn),凍融循環(huán)試件放入水中進(jìn)行冷凍12 h,溫度控制在-20±2℃。然后取出試件放入20±2℃的恒溫水箱中12 h,24 h為一循環(huán)。4次循環(huán)為1周期,每周期結(jié)束測(cè)試水泥砂漿的力學(xué)性能及耐久性能。試驗(yàn)測(cè)試的凍融循環(huán)次數(shù)為20次。

    2 砂漿力學(xué)性能總結(jié)及分析

    以河砂與機(jī)制砂分別為骨料的砂漿的力學(xué)性能見表2。

    表2 水泥砂漿7 d、28 d強(qiáng)度

    由表2可知,在7 d強(qiáng)度中,機(jī)制砂砂漿的抗折強(qiáng)度比河砂砂漿高0.8 MPa,抗壓強(qiáng)度低3.2 MPa;在28 d強(qiáng)度中,機(jī)制砂砂漿的抗折強(qiáng)度比河砂砂漿高1.5 MPa,抗壓強(qiáng)度低6 MPa。由此可知,在該配合比下,機(jī)制砂可以提高砂漿的抗折能力,但會(huì)降低混凝土的抗壓能力。

    3 砂漿抗凍性能對(duì)比

    3.1 凍融下抗折性能

    圖1 凍融循環(huán)對(duì)砂漿抗折性能影響

    在凍融情況下,對(duì)兩種砂漿的抗折性能繪圖處理,見圖1。可知兩種砂漿隨著凍融次數(shù)的增加,抗折能力下降且幅度較大,兩者下降趨勢(shì)基本一致,呈一次函數(shù)狀。在凍融過程中,機(jī)制砂破壞線性較好,河砂變化有一定的波動(dòng)性。在凍融8次循環(huán)后,河砂砂漿的抗折強(qiáng)度為5.52 MPa,較初始強(qiáng)度降低了19.2%,機(jī)制砂砂漿的抗折強(qiáng)度為4.5 MPa,較初始強(qiáng)度降低了45.6%;在凍融16次循環(huán)后,河砂砂漿的抗折強(qiáng)度為2 MPa,較初始強(qiáng)度降低了70.7%,機(jī)制砂砂漿的抗折強(qiáng)度為2.6 MPa,較初始強(qiáng)度降低了68.5%。由此可知凍融對(duì)抗折性能影響較大。

    3.2 凍融下抗壓性能

    在凍融情況下,對(duì)兩種砂漿的抗壓性能繪圖處理,見圖2??芍由吧皾{與機(jī)制砂砂漿的抗壓性能隨凍融次數(shù)的增加而降低,兩者的抗凍性能呈一次函數(shù)關(guān)系。在凍融8次循環(huán)后,河砂砂漿的抗壓強(qiáng)度為42.5 MPa,較初始強(qiáng)度降低了6.5%,機(jī)制砂砂漿的抗壓強(qiáng)度為36.7 MPa,較初始強(qiáng)度降低了12.3%;在凍融16次循環(huán)后,河砂砂漿的抗壓強(qiáng)度為36.1 MPa,較初始強(qiáng)度降低了20.7%,機(jī)制砂砂漿的抗壓強(qiáng)度為25.4 MPa,較初始強(qiáng)度降低了37.4%。凍融循環(huán)對(duì)抗壓強(qiáng)度影響較大,但影響程度小于凍融對(duì)抗折強(qiáng)度的影響。

    圖2 凍融循環(huán)對(duì)砂漿抗壓性能影響

    3.3 凍融下砂漿質(zhì)量損失

    在凍融情況下,兩種砂漿的質(zhì)量損失見圖3??芍谏皾{凍融12個(gè)循環(huán)中,機(jī)制砂與河砂做骨料的砂漿質(zhì)量都有所增加,增加量基本一致,砂漿表面沒有出現(xiàn)脫落現(xiàn)象。在前4次凍融循環(huán)中,由于水充分填充于砂漿內(nèi)部孔隙,導(dǎo)致砂漿質(zhì)量有所增加,當(dāng)質(zhì)量增加一定程度后,在4~8個(gè)循環(huán)中,砂漿處于飽和狀態(tài),質(zhì)量較穩(wěn)定。但過了12~20個(gè)凍融循環(huán)中,砂漿的質(zhì)量損失大幅度的上升,表面出現(xiàn)脫落,裸露出骨料。在第20次循環(huán)凍融結(jié)束后檢測(cè)質(zhì)量時(shí),機(jī)制砂和河砂端部脫落嚴(yán)重,結(jié)構(gòu)程蓬松狀態(tài),破壞較嚴(yán)重。

    3.4 凍融下砂漿相對(duì)動(dòng)彈性模量

    圖3 凍融循環(huán)對(duì)砂漿質(zhì)量損失影響

    在凍融情況下,對(duì)兩種砂漿的相對(duì)動(dòng)彈性模量繪圖處理,見圖4。可知兩者的凍融循環(huán)的線性較相似,在0~16個(gè)凍融循環(huán)中,相對(duì)動(dòng)彈性模量下降較平緩,在16~20個(gè)凍融循環(huán)中,相對(duì)動(dòng)彈性模量下降較迅速。16次凍融循環(huán)后,河砂和機(jī)制砂砂漿的相對(duì)動(dòng)彈性模量的值分別為67.2%和65.2%。與質(zhì)量損失相比較可知,質(zhì)量損失在凍融12次循環(huán)后出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn)后,相對(duì)動(dòng)彈性模量在16次后出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn),由此可推斷,質(zhì)量損失過大后才會(huì)導(dǎo)致相對(duì)動(dòng)彈性模量出現(xiàn)較大的轉(zhuǎn)折。

    圖4 凍融循環(huán)對(duì)砂漿相對(duì)動(dòng)彈性模量影響

    4 結(jié)語

    研究結(jié)果表明機(jī)制砂可以提高砂漿的抗折能力,但會(huì)降低混凝土的抗壓能力,在凍融循環(huán)中機(jī)制砂砂漿與河砂砂漿表現(xiàn)出相似抗凍性能。由力學(xué)性能和耐久性能兩方面對(duì)機(jī)制砂砂漿與河砂砂漿進(jìn)行性能比較可以看出,由兩者試驗(yàn)結(jié)果可知機(jī)制砂替代河砂的可取性較好。另外在砂漿凍融循環(huán)中發(fā)現(xiàn),砂漿質(zhì)量損失過大后才會(huì)導(dǎo)致相對(duì)動(dòng)彈性模量出現(xiàn)較大的轉(zhuǎn)折。

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