某抽水蓄能電站轉(zhuǎn)輪葉片汽蝕分析及修復(fù)

胡德江，李 偉，沈華哲，劉功亮，彭選飛

（南方電網(wǎng)調(diào)峰調(diào)頻發(fā)電有限公司檢修試驗分公司，廣東 廣州511400）

0 前言

某抽水蓄能電站共4臺機組，水輪機轉(zhuǎn)輪采用長短葉片型式，即在轉(zhuǎn)輪圓周方向交替布置5張長葉片與5張短葉片。轉(zhuǎn)輪葉片、上冠、下環(huán)采用抗磨性能和焊接性能良好的馬氏體不銹鋼材料焊接而成，并進行VOD（真空氧氣脫碳）精煉工藝鑄造。長短葉片轉(zhuǎn)輪具有的多個葉片可以顯著降低葉片負荷、抑制部分負荷運行時的轉(zhuǎn)輪內(nèi)部發(fā)生的流體的偏向以及二次流的發(fā)生，在壓力脈動、振動等方面長短葉片轉(zhuǎn)輪明顯優(yōu)于常規(guī)葉片轉(zhuǎn)輪，剛性好，強度高，且提高了轉(zhuǎn)輪空化性能[1-2]。

圖1 轉(zhuǎn)輪長短葉片交替布置

1 汽蝕狀況及原因分析

1.1 汽蝕狀況

1號機組于2015年11月投產(chǎn)，在2016年11月對機組進行第1次常規(guī)檢修時未發(fā)現(xiàn)葉片有明顯汽蝕現(xiàn)象，而在2017年11月對1號機組進行常規(guī)檢修發(fā)現(xiàn)，轉(zhuǎn)輪5張短葉片未出現(xiàn)明顯汽蝕現(xiàn)象，1號、3號、5號、7號長葉片出水邊（水輪機工況）下環(huán)側(cè)壓力面靠近葉片根部均出現(xiàn)不同程度的汽蝕現(xiàn)象，9號長葉片只出現(xiàn)輕微的汽蝕麻點，根據(jù)汽蝕嚴重程度將汽蝕區(qū)域分為A、B 2個區(qū)域，其中A區(qū)域汽蝕狀況比B區(qū)域嚴重，汽蝕狀況如圖2所示。

圖2 長葉片汽蝕區(qū)域

由汽蝕引起的過流部件表面局部金屬質(zhì)點的疲勞和剝落，會使金屬表面失去光澤而變暗，或變毛糙而發(fā)展成麻點、針孔狀，這是一種輕微的汽蝕現(xiàn)象。隨著時間的推移，在金屬表面產(chǎn)生微小的麻點或麻坑，使該處水流的流態(tài)產(chǎn)生微小的變化——細微的脫流或旋渦，使凹坑沿水流方向越變越長，并加寬而呈橢圓狀（見圖2），加速了該處的磨損與空蝕，進而加速了材質(zhì)的破壞，使金屬表面變得十分疏松成為蜂窩狀（海綿狀），汽蝕深度可達幾毫米到幾十毫米?，F(xiàn)場測量發(fā)現(xiàn)1號、3號長葉片汽蝕最大破壞深度達2 mm， 5號、7號長葉片最大汽蝕深度分別為1 mm和0.5 mm，小于汽蝕保證值5 mm以下。汽蝕檢查情況如表1、2所示。

表1 葉片汽蝕現(xiàn)象

表2 葉片汽蝕情況統(tǒng)計

依據(jù)《反擊式水輪機空蝕評定》[3]，轉(zhuǎn)輪長葉片空蝕損壞量可采用以下公式計算，計算所得體積如表2所示。

式中：Vi—第i個空蝕區(qū)體積；

himax—第i個空蝕區(qū)的最大空蝕深度；

Ai—第i個空蝕區(qū)的面積；

ρ—轉(zhuǎn)輪密度，7.85×10-6kg/mm3。

由以上公式計算可得轉(zhuǎn)輪葉片汽蝕總質(zhì)量為m=0.0223 kg＜1 kg，遠小于保證值 1 kg，機組仍滿足運行要求。

1.2 汽蝕分析

抽水蓄能電站在電網(wǎng)系統(tǒng)中擔(dān)任調(diào)峰調(diào)頻的任務(wù)，水泵水輪機組工況轉(zhuǎn)換頻繁，有時甚至只帶部分負荷運行。當(dāng)機組帶部分負荷或偏離最優(yōu)工況運行時，導(dǎo)葉進口水流以負沖角進入導(dǎo)葉柵，過大的負沖角將引起導(dǎo)葉后即葉片頭部出現(xiàn)脫流旋渦，且在葉片出水邊存在低壓區(qū)，而低壓是引起轉(zhuǎn)輪葉片汽蝕的一個主要原因。如圖3所示，當(dāng)機組在小開度（流量?。┗蛘叽箝_度（大流量）工況運行時，轉(zhuǎn)輪與頂蓋和導(dǎo)葉間水流擾動加劇，產(chǎn)生大量汽泡使水流連續(xù)性遭到破壞，空化現(xiàn)象逐漸加劇，進一步使機組轉(zhuǎn)輪內(nèi)部流動越發(fā)不穩(wěn)定，從而容易誘發(fā)壓力脈動，導(dǎo)致機組受到的軸向力增大，使機組振動加強[4]。

圖3 壓力脈動與開度和負荷關(guān)系曲線

對于水泵工況來說，此時水泵水輪機運行在低水頭、大流量工況，葉片進水邊既是低壓區(qū)又是脫流區(qū)，其空化性能較水輪機工況差，更容易發(fā)生汽蝕現(xiàn)象[5]。生產(chǎn)廠家現(xiàn)場檢查汽蝕部位后指出，水泵工況進水邊葉片略厚呈凸面，造成水泵工況水流脫流在凸面下方脫流形成真空，產(chǎn)生真空汽泡，而葉片由于有凹面，當(dāng)水流沿曲面流過時，低凹處也會形成汽泡，而凸面或凹處產(chǎn)生的汽泡在高壓區(qū)域潰滅，高速沖擊金屬表面，會導(dǎo)致金屬剝蝕脫落。且在大流量工況下，隨著葉片低壓邊厚度的增大，對水流干擾作用增強，導(dǎo)致空化區(qū)域范圍略有增大，空化作用加劇[6]。

綜上所述，對于高水頭、大流量水泵水輪機組，水輪機運行工況時葉片出水邊存在低壓區(qū)，而在水泵工況運行時轉(zhuǎn)輪葉片進水邊既是低壓區(qū)也存在頭部脫流現(xiàn)象，使得水泵水輪機轉(zhuǎn)輪葉片低壓邊相比其他部位更易于發(fā)生汽蝕現(xiàn)象。

2 汽蝕修復(fù)

2.1 汽蝕區(qū)域處理

對于出現(xiàn)汽蝕的葉片，需要對其進行修復(fù)處理，防止汽蝕加深擴大從而影響機組穩(wěn)定運行。為了避免機組泵工況運行時由于葉片較厚出現(xiàn)頭部脫流而再次成為空蝕發(fā)生的起點，對1號、3號、5號、7號葉片水泵工況進口低壓區(qū)域凸起部位打磨1 mm，打磨區(qū)域長度約為200 mm左右，如圖4（左）所示。為了對汽蝕區(qū)域進行補焊修復(fù)，將汽蝕區(qū)域鏟磨處理直至露出母材，汽蝕深度大的，鏟磨深度略大一點，如汽蝕A區(qū)；汽蝕深度較小的，輕微鏟磨汽蝕部分露出母材即可，如汽蝕B區(qū)。為了保證焊接質(zhì)量，對汽蝕A區(qū)和B區(qū)鏟磨的面積均要大于原汽蝕區(qū)域面積。葉片汽蝕打磨情況如圖4（右）所示。

圖4 打磨拋光1 mm（左）及汽蝕區(qū)域打磨（右）

2.2 汽蝕區(qū)域補焊修復(fù)

依據(jù)水輪機生產(chǎn)廠家提供的轉(zhuǎn)輪汽蝕修復(fù)技術(shù)方案，補焊之前對汽蝕區(qū)域預(yù)熱到80℃以上至少3 min。預(yù)熱溫度及時間滿足要求后，采用鎢極氬弧焊（GTAW）方法將Ф2.4 mm的N0.9036焊絲（生產(chǎn)廠家提供）對汽蝕區(qū)域進行堆焊。補焊時先焊接上、下部位然后再焊接中部，焊接順序如圖5所示，補焊完成后再焊接一層回火層，回火層高于正常葉片平面約1～2 mm，便于后續(xù)打磨拋光。

圖5 汽蝕補焊順序及要求

在補焊過程中，對汽蝕區(qū)域范圍較大部位不能連續(xù)焊接，要一點點逐步放入焊絲，避免局部溫度過高而使葉片發(fā)生變形；對于汽蝕深度大的部位如汽蝕A區(qū)，應(yīng)采用多層多道的焊接方式來減小轉(zhuǎn)輪上下方向（上冠-下環(huán)方向）的殘余應(yīng)力。焊接過程中要確保焊縫與母材過渡圓滑無尖角及突起，且溶敷金屬內(nèi)部沒有融合不良或者氣孔。葉片補焊情況見圖6（左）。葉片汽蝕區(qū)域補焊完成后，依次對葉片補焊部位進行打磨拋光及修形，如圖6（右）所示。打磨拋光及修形完成后補焊區(qū)域與正常葉片過渡自然，無局部凸起或凹坑存在，對汽蝕區(qū)域進行PT探傷未發(fā)現(xiàn)融合不良部位或氣孔等。

圖6 汽蝕區(qū)域補焊（左）及拋光修形（右）

1號、3號、5號、7號長葉片汽蝕部位經(jīng)過修復(fù)運行狀況良好，近2年檢查原汽蝕區(qū)域及其他區(qū)域未出現(xiàn)明顯汽蝕現(xiàn)象，同時對其他3臺機組長葉片汽蝕區(qū)域采用本文修復(fù)工藝進行處理，運行至今汽蝕區(qū)域未出現(xiàn)汽蝕現(xiàn)象。表明轉(zhuǎn)輪長葉片泵工況進水邊經(jīng)過修磨1 mm及汽蝕補焊修復(fù)處理后，葉片抗汽蝕特性得到顯著改善。

3 結(jié)論

（1）高水頭，大流量水泵水輪機組葉片低壓區(qū)域比其他部位更容易發(fā)生汽蝕現(xiàn)象。

（2）泵工況時進水邊葉片厚薄不均，會產(chǎn)生頭部脫流而誘發(fā)汽蝕。

（3）轉(zhuǎn)輪葉片汽蝕部位經(jīng)過修復(fù)處理后抗汽蝕特性得到改善，表明本文所采用的葉片汽蝕補焊工藝是可行和值得推廣的，為今后水泵水輪機轉(zhuǎn)輪葉片汽蝕修復(fù)工作提供了實踐經(jīng)驗。