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    風(fēng)電機(jī)組結(jié)構(gòu)抗震性能分析

    2020-07-27 06:02:28李少朋孟向陽
    四川建材 2020年7期
    關(guān)鍵詞:塔筒震動(dòng)風(fēng)電

    李少朋,孟向陽,許 哲

    (1.中國電建集團(tuán)北京勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司,北京 100024;2.華北水利水電大學(xué) 水利學(xué)院,河南 鄭州 450046;3.河海大學(xué) 水利水電學(xué)院,江蘇 南京 210098)

    0 前 言

    隨著傳統(tǒng)能源的日趨枯竭,清潔、可再生的風(fēng)能日益受到關(guān)注。但四川省、云貴地區(qū)處于喜馬拉雅-地中海地震帶,地震災(zāi)害多發(fā),如果風(fēng)電機(jī)組這種大型設(shè)備處于地震多發(fā)區(qū)域,則有可能受到風(fēng)力、地震的雙重影響,風(fēng)電機(jī)組的安全將受到考驗(yàn)。本文在實(shí)際工程地質(zhì)條件的基礎(chǔ)上,建立了相應(yīng)的有限元模型,利用相關(guān)軟件分析了塔筒結(jié)構(gòu)在不同地震情況下的特性,對(duì)于促進(jìn)我國風(fēng)電機(jī)組塔筒技術(shù)發(fā)展具有重要意義。

    2009年,賀廣零[1]運(yùn)用了多體動(dòng)力學(xué)原理,對(duì)風(fēng)電機(jī)組的高塔地震進(jìn)行了地震作用動(dòng)力時(shí)程的分析。2012年,戚藍(lán),劉國威,王海軍等[2]在天津大學(xué)的水利工程仿真與安全國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,研究近海風(fēng)電筒型基礎(chǔ)風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)的地震動(dòng)力響應(yīng)其研究成果即SSI效應(yīng)會(huì)降低結(jié)構(gòu)的自振頻率,若考慮地震動(dòng)作用,則風(fēng)機(jī)模型的水平方向加速度響應(yīng)最大值在塔架2/3高度處。之后,柳國環(huán),練繼建等[3]亦在上述實(shí)驗(yàn)室,研究有限域投射人工邊界和地震動(dòng)輸入模式對(duì)風(fēng)電結(jié)構(gòu)體系的動(dòng)力響應(yīng),對(duì)給出的三種模式進(jìn)行計(jì)算分析。2015年,李洪斌[4]針對(duì)海上風(fēng)機(jī)在波浪和地震聯(lián)合作用下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)進(jìn)行了研究,結(jié)果顯示二者聯(lián)合作用并不等于兩者單獨(dú)作用下的線性疊加。2016年,解朝朋[5]在研究塔樓結(jié)構(gòu)的抗震性能時(shí),也提出必須充分分析上部的結(jié)構(gòu)與地基土的之間的相互作用的觀點(diǎn)。

    本文通過大型三維有限元軟件ANASYS建立了三維實(shí)體模型,對(duì)風(fēng)電機(jī)組混凝土塔筒結(jié)構(gòu)進(jìn)行了力學(xué)性能有限元分析,得到結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的加速度、位移以及應(yīng)力規(guī)律,分析塔筒的破壞機(jī)理以及提出設(shè)計(jì)建議。該結(jié)果為今后的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組塔筒結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)具有良好的參考意義。

    1 計(jì)算方法

    選取最佳節(jié)點(diǎn),研究其在基本地震動(dòng)和罕遇地震動(dòng)荷載下的變化趨勢,利用相關(guān)軟件繪制其加速度、位移以及應(yīng)力時(shí)程曲線進(jìn)行細(xì)致的分析。

    2 工程實(shí)例

    2.1 工程模型

    為研究在不同地震等級(jí)下的混凝土塔筒的地震動(dòng)荷載響應(yīng)分析,結(jié)合風(fēng)場資料以及現(xiàn)有規(guī)定條件,決定以西北某風(fēng)電機(jī)組為例。其塔筒、基座等為鋼筋混凝土,地基材料主要為巖石,考慮門洞的影響,對(duì)模型做出相應(yīng)合理的簡化,模型結(jié)構(gòu)尺寸、風(fēng)電機(jī)組相關(guān)材料力學(xué)參數(shù)以及工程地質(zhì)參考資料如表1所示。

    表1 模型主要結(jié)構(gòu)的尺寸 單位:m

    2.2 工況選擇

    在對(duì)風(fēng)機(jī)模型進(jìn)行地震動(dòng)加速度加載時(shí),只對(duì)地基施加約束,而不考慮其他的荷載,因而可以排除其他多余荷載對(duì)風(fēng)機(jī)塔筒的影響。為方便對(duì)比參照,故考慮基本地震動(dòng)工況、罕遇地震動(dòng)工況下的動(dòng)力荷載響應(yīng)分析。

    3 混凝土塔筒的地震動(dòng)荷載響應(yīng)分析

    3.1 基本地震動(dòng)工況下動(dòng)力荷載響應(yīng)分析

    為簡化分析過程,以位移分析與應(yīng)力分析為主。其中塔筒頂端選取的節(jié)點(diǎn),高度為90 m;塔筒中部選取的節(jié)點(diǎn),高度為55 m;塔筒底部選取的,節(jié)點(diǎn)高度為15 m。

    1)三向位移分析。選取塔筒頂、中、底三個(gè)節(jié)點(diǎn)為分析對(duì)象,并提取各個(gè)節(jié)點(diǎn)的時(shí)程曲線,如圖1所示。提取塔頂筒端、中部、底部的三軸方向位移時(shí)程曲線的峰值,如表2所示。

    圖1 基本地震動(dòng)塔筒三向位移時(shí)程曲線圖

    表2 基本地震動(dòng)工況塔筒三軸方向位移時(shí)程曲線峰值 單位:mm

    分析表2,可初步得出結(jié)論:三向地震波加載在混凝土塔筒時(shí),塔筒X、Y、Z軸方向上位移時(shí)程曲線峰值均隨高度的增加而增加,同時(shí)Z軸方向的位移峰值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于X、Y軸方向的位移峰值。

    2)應(yīng)力分析。選取塔筒頂端、中部、底部同樣的三個(gè)節(jié)點(diǎn)為分析對(duì)象,并分別提取各個(gè)節(jié)點(diǎn)的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力時(shí)程曲線,提取塔頂三個(gè)節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力時(shí)程曲線的峰值,可初步得到結(jié)論:三向地震波加載在混凝土塔筒時(shí),塔筒主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力時(shí)程曲線峰值均隨高度的增加而減小,且該三個(gè)節(jié)點(diǎn)的拉、壓應(yīng)力皆滿足混凝土強(qiáng)度要求。

    3.2 罕遇地震動(dòng)工況下動(dòng)力荷載響應(yīng)分析

    選取塔筒頂端、中部、底部同樣的三個(gè)節(jié)點(diǎn)為研究對(duì)象,并分別分析各個(gè)節(jié)點(diǎn)位移及應(yīng)力時(shí)程曲線。根據(jù)先前步驟可一次獲得實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),初步分析可得主要結(jié)論:三向地震波加載在混凝土塔筒時(shí),塔筒主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力時(shí)程曲線峰值均隨高度的增加而減小,且該三個(gè)節(jié)點(diǎn)的拉、壓應(yīng)力皆不滿足混凝土強(qiáng)度要求。

    主拉應(yīng)力云圖見圖2,可發(fā)現(xiàn)主拉應(yīng)力值最大處為12.8 MPa,應(yīng)力集中處同樣為門洞附近、塔筒與基座的連接處。查詢C35混凝土的抗拉,可知其設(shè)計(jì)值分別為1.57 MPa,即知該風(fēng)電機(jī)組遭遇罕遇地震作用時(shí),風(fēng)機(jī)塔筒很可能會(huì)遭受破壞。

    圖2 罕遇地震動(dòng)工況風(fēng)機(jī)應(yīng)力時(shí)程曲線峰值時(shí)刻的主壓應(yīng)力云圖

    3.3 兩種地震動(dòng)工況下動(dòng)力荷載對(duì)比分析

    1)位移對(duì)比分析。根據(jù)兩種工況下所具有共同點(diǎn)與不同點(diǎn),可初步得出結(jié)論:罕遇工況下造成的位移確實(shí)遠(yuǎn)大于基本地震工況下的位移;罕遇工況下的塔筒底部位移更大,可見底部吸收了更多的地震能量。

    2)應(yīng)力對(duì)比分析。兩種工況下的共同之處在于:①塔筒整體的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力時(shí)程曲線峰值均隨高度的增加而減??;②三個(gè)節(jié)點(diǎn)振動(dòng)曲線走向一致,但底端振幅最大,中部振幅次之,頂端振幅微不可見;③應(yīng)力集中處均位于塔筒門洞處附近或塔筒與基座的交界處。

    兩種工況下的不同亦相當(dāng)明顯:①不管是主拉應(yīng)力還是主壓應(yīng)力,不管是塔筒哪個(gè)部位的節(jié)點(diǎn),罕遇地震工況下的應(yīng)力峰值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于基本地震工況下的應(yīng)力峰值,近乎增大了10倍;②考慮C35混凝土的強(qiáng)度,基本地震工況下塔筒滿足抗拉、抗壓強(qiáng)度,而罕遇地震工況下塔筒不滿足抗拉、抗壓強(qiáng)度。

    4 結(jié) 論

    本文針對(duì)風(fēng)電機(jī)組塔筒與基座的地震動(dòng)荷載的響應(yīng)分析,分別考慮基本地震工況與罕遇地震工況下的荷載響應(yīng)分析,選擇了塔筒頂端、中部及底部的不同節(jié)點(diǎn),分別讀取其加速度、位移及應(yīng)力時(shí)程曲線圖,并進(jìn)行對(duì)比分析。

    1)兩種地震工況下的應(yīng)力集中處均位于塔筒門洞附近或塔筒與基座的交界處,可見塔筒門洞需要進(jìn)行加固,同時(shí)塔筒與基座的交界處能夠增大應(yīng)力強(qiáng)度。

    2)與基本地震工況相比,罕遇工況下的塔筒底部位移增大明顯,且主拉應(yīng)力及主壓應(yīng)力急速增大,可見底部吸收了更多的地震能量,故當(dāng)風(fēng)電機(jī)組遭遇罕遇工況時(shí),底部最先破壞。

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