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    全預(yù)制裝配式懸臂擋土墻在項目中的應(yīng)用研究

    2020-12-24 02:18:34上海公路橋梁集團有限公司上海200433
    建筑科技 2020年3期
    關(guān)鍵詞:立板插式擋土墻

    沈 偉[上海公路橋梁(集團)有限公司,上海 200433]

    預(yù)制拼裝技術(shù)由于具有施工快速、質(zhì)量可靠和環(huán)保、耐久性等方面的優(yōu)點,得到了行業(yè)越來越多的青睞,它的應(yīng)用已經(jīng)成為當(dāng)今國內(nèi)外土木工程領(lǐng)域技術(shù)發(fā)展的趨勢。懸臂式擋土墻作為公路、鐵路、水利、市政等工程領(lǐng)域常見的構(gòu)筑物,這些領(lǐng)域預(yù)制拼裝技術(shù)的研究及應(yīng)用已展開,但多為將懸臂式擋土墻現(xiàn)澆改為分段預(yù)制或部分預(yù)制,裝配化程度較低,設(shè)計方法也是采用傳統(tǒng)現(xiàn)澆擋土墻的計算理論,對裝配式擋土墻關(guān)鍵問題仍缺乏研究。為配合上海市某公路改建項目實現(xiàn)綠色公路建設(shè)示范工程的目標(biāo),本標(biāo)段以懸臂式擋土墻為代表開展預(yù)制裝配式技術(shù)的研究和應(yīng)用。

    1 研究概況

    上海市某公路改建工程 2 期作為上海市第一批實施綠色公路建設(shè)典型示范工程,設(shè)計道路等級為二級公路,設(shè)計荷載為公路 Ⅰ 級荷載。工程主要將原有道路雙向 4 車道改建為雙向 6 車道,并增加相應(yīng)的非機動車道和人行道,拓寬后紅線寬度為 40.0 m。該工程路基邊坡中約有 70% 為懸臂式擋土墻形式,擋墻高度 2.0~4.6 m。

    考慮該工程作業(yè)空間狹小,為提高工程質(zhì)量、加快建設(shè)速度、減少環(huán)境干擾、最大限度減少對交通的影響以及提升工程的社會效益、經(jīng)濟效益,本工程懸臂式擋土墻擬全部采用全預(yù)制裝配形式。本文通過對項目施工過程中擋土墻預(yù)制結(jié)構(gòu)形式、構(gòu)件連接、預(yù)制及安裝等關(guān)鍵技術(shù)進行探索和總結(jié),并對加載試驗的過程觀察及數(shù)據(jù)分析以驗證預(yù)制形式的可行性,為后續(xù)工程的建設(shè)提供了合理化建議。

    2 連接方式比選

    如何將懸臂式擋土墻拆分成形式簡單、便于生產(chǎn)預(yù)制及現(xiàn)場安裝的結(jié)構(gòu)以及擋土墻單元和構(gòu)件連接可靠是研究的核心,如何選擇合理、經(jīng)濟的連接方式并精準(zhǔn)實施到預(yù)制擋土墻施工中是研究的難點。

    結(jié)合常規(guī)連接形式,查閱的相關(guān)資料及參考工程經(jīng)驗,以標(biāo)準(zhǔn)長度懸臂式擋墻為基礎(chǔ)進行構(gòu)件拆分,得到底板和立板兩部分。預(yù)制裝配式懸臂擋土墻的連接形式具體考慮以下幾種形式:① 承插式:底板、立板采用預(yù)制構(gòu)件,底板設(shè)置槽口,立板根部設(shè)置榫頭,底板與立板通過承插(承插式連接)形成機械互鎖;② 錨栓連接:底板、立板采用預(yù)制構(gòu)件,在底板上預(yù)留若干個錨栓,立板根部預(yù)留與錨栓數(shù)量、間距相同的錨栓孔,通過錨栓連接將立板和底板鎖定在一起形成擋土墻;③ 灌漿套筒:分別在底板預(yù)制時預(yù)留鋼筋頭,立板預(yù)制時預(yù)埋鋼套筒,在現(xiàn)場吊裝使鋼筋插入鋼套筒,通過向套筒和鋼筋的間隙灌注專用高強度水泥基灌漿料,灌漿料凝固后形成一定強度實現(xiàn)構(gòu)件的連接;④ 波紋管連接:分別在立板預(yù)制時預(yù)留鋼筋頭,底板預(yù)制時預(yù)埋金屬波紋管,在現(xiàn)場吊裝使鋼筋插入鋼套筒,通過向波紋管和鋼筋的間隙灌注專用高強度水泥基灌漿料,灌漿料凝固后形成一定強度實現(xiàn)構(gòu)件的連接;⑤ 后澆帶法:底板和立板在預(yù)制中在連接部位設(shè)置預(yù)留鋼筋,在現(xiàn)場利用二次搭模,將各構(gòu)件澆筑連接;⑥ 鋼板焊接連接:底板和立板在連接部位設(shè)置預(yù)埋鋼板,在現(xiàn)場采用加勁板焊接,形成整體。

    通過對以上 6 種連接方式在連接可靠性、整體性、耐久性、施工周期、造價等方面的綜合對比(表 1),發(fā)現(xiàn)承插式具有一定優(yōu)勢,故本項目推薦采用承插式,同時錨栓連接作為備選方式。

    表1 裝配式擋土墻連接方案匯總表

    3 理論分析及試驗構(gòu)件確定

    3.1 計算分析

    針對擬選用的承插式連接方案,通過有限元模型進行受力性能強度驗算分析。

    (1) 工況說明。本工程的荷載是根據(jù)公路 Ⅰ 級荷載,按一般地質(zhì)情況進行估算的,具體實施時需根據(jù)實際情況進行計算。擬對承插預(yù)制擋土墻模型進行有限元分析,單元模型高 2~5 m(按 0.5 m 遞增,共 7 種),底板、立板均厚 40 cm,倒角 40 cm×40 cm,榫口 150 cm×40 cm。見圖 1。

    圖1 承插式擋土墻示意及模型圖

    (2) 有限元模型說明。材料采用 C 40 混凝土,考慮一定的配筋后材料的剛度增強;模型本構(gòu)采用彈性模型,建立模型時添加鋼筋只能改善局部受力,對最終結(jié)果影響不大,故本模型中未添加鋼筋;底板最下層節(jié)點固結(jié),底板與立板采用一般面接觸,兩者之間的靜態(tài)摩擦系數(shù)偏安全地取 0。

    (3) 分析。各尺寸擋土墻受力結(jié)果見表 2。

    表2 各尺寸擋土墻受力結(jié)果匯總表

    根據(jù)以上分析結(jié)果,得出以下結(jié)論:① 承插部分拉應(yīng)力小于立板內(nèi)側(cè)根部拉應(yīng)力,故保證承插部分與立板結(jié)構(gòu)一致時,承插部分結(jié)構(gòu)安全可以得到保障;② 各尺寸擋土墻的壓應(yīng)力均滿足要求(<fck=26.8 MPa),但 ≥3 m 擋土墻立板內(nèi)側(cè)根部拉應(yīng)力均超標(biāo)(>ftk=2.39 MPa),本結(jié)果是由線彈性材料模型計算得到的,實際中混凝土拉應(yīng)力超過抗拉強度時,材料開裂,裂紋處的拉應(yīng)力主要由豎向鋼筋承擔(dān);③ 在不計構(gòu)件制作時產(chǎn)生的尺寸偏差時,頂端水平位移值較小。

    根據(jù)初步的有限元分析結(jié)果,承插式擋土墻的高度不宜 >3 m;據(jù)浙江 31 省道北延紹興至蕭山段工程實例:擋土墻單元長度 2 m,每個擋墻單元分別由預(yù)制底板與立板組成,墻高 H=4m ,該工程中底板和立板用栓接連接。故擋土墻當(dāng)高度 >3 m 時采用栓接的連接形式,并在試驗中進行驗證及優(yōu)化。

    3.2 試驗構(gòu)件尺寸確定

    根據(jù)以上計算分析,并考慮運輸、吊裝要求,由于承插式擋土墻標(biāo)準(zhǔn)單個節(jié)段長度為 5.0 m,栓接式擋土墻單個節(jié)段長度為 2.5 m,最終選取在相同形式下設(shè)計內(nèi)力最大、規(guī)格最大的方案進行試驗,見圖 2。同時基于對經(jīng)濟性與承插結(jié)構(gòu)對稱性的考慮,承插式取半結(jié)構(gòu)試驗即長度為 2.5 m。

    圖2 兩類裝配式擋土墻設(shè)計圖

    4 加載試驗

    4.1 試驗?zāi)康?、方?/h3>

    (1) 試驗?zāi)康模孩?通過足尺試驗發(fā)現(xiàn)預(yù)制、安裝過程中存在問題,對后續(xù)設(shè)計、施工過程提出合理化建議;② 驗證擋土墻在設(shè)計工況中的適用性和安全性;③ 探究擋土墻的破壞發(fā)展歷程及極限承載力;④ 驗證設(shè)計計算的可靠性。

    (2) 試驗方法:① 試驗?zāi)P筒扇嶓w 1∶1 比例;② 采用自平衡加載系統(tǒng)模擬設(shè)計與施工工況下?lián)跬翂κ芰顟B(tài)進行分級加載,并收集荷載加載值、試件水平位移與豎向位移、混凝土應(yīng)變和鋼筋應(yīng)變,并觀測試驗過程中裂縫發(fā)展情況,兩組試驗對象加載高度分別為 1.2 m(承插式構(gòu)件)、1.9 m(栓接式構(gòu)件)。

    4.2 試驗過程

    (1) 構(gòu)件制作與安裝。裝配式擋墻的預(yù)制構(gòu)件生產(chǎn)過程與常規(guī)現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)工藝基本相同,包括鋼筋加工、模板制作與安裝、混凝土澆筑、養(yǎng)生等,但各工序的質(zhì)量把控需更為嚴(yán)格,具體如下:① 為保證鋼筋安裝的準(zhǔn)確性與快速性,需設(shè)計專門鋼筋胎架,鋼筋連接需采用點焊;② 為節(jié)約場地和提高模板周轉(zhuǎn)率,墻身采用立式預(yù)制,底板采用水平預(yù)制;③ 模板需采用具有剛度、強度俱佳的材質(zhì),本次試驗采用鋼模,為保證澆筑的構(gòu)件尺寸偏差較小及外觀平滑,需注意加工模板的鋼板厚度不能太薄,對于長大的平板部分需設(shè)置相應(yīng)肋條;④ 承插孔、螺栓位置的定位控制需設(shè)計專門的定位裝置,要求精準(zhǔn)而且便于拆卸;⑤為確保拼縫砂漿密實,面板和底板連接采用座漿法施工。

    (2) 加載裝置安裝與加載。通過對擋土墻結(jié)構(gòu)底板進行延伸設(shè)計形成延長底板與反力架固定形成自平衡加載系統(tǒng)(圖 3),并通過設(shè)置在千斤頂加載端部的壓力傳感器控制施加在墻身的相應(yīng)荷載,具體加載流程見圖 4。

    圖3 加載裝置

    圖4 試驗加載流程圖

    4.3 試驗結(jié)果簡述

    (1) 承插式擋土墻?;跇?gòu)件裂縫開展以及最終破壞形態(tài),將試驗構(gòu)件按荷載的響應(yīng)分為以下階段:① 彈性階段:水平推力為 0~150.00 KN 左右時,擋土墻結(jié)構(gòu)位移、鋼筋應(yīng)變和混凝土應(yīng)變隨荷載線性變化,構(gòu)件未出現(xiàn)明顯裂縫;② 帶裂縫工作階段:水平推力為 150.00~180.00 KN,槽口左右兩側(cè)出現(xiàn)明顯裂縫,裂縫發(fā)展迅速,在已出現(xiàn)的第一道裂縫后方約 20 cm 處出現(xiàn)第二道裂縫,且第一道裂縫逐漸發(fā)展并與第二道裂縫匯合;③ 破壞階段:水平推力超過 180.00 KN,逐漸加載至 185.00 KN,此后擋土墻結(jié)構(gòu)位移較為明顯,水平推力難以持荷,加載水平力由 185.00 KN 卸載至 180.00 KN,裂縫寬度最大值為 4 mm,頂部水平位移近 5 cm,墻身與底板榫頭明顯脫開,底板彎曲破壞,底板開裂嚴(yán)重,底板鋼筋屈服,荷載無法繼續(xù)增加,構(gòu)件破壞。

    按照人行道側(cè)擋墻設(shè)計荷載組合對應(yīng)加載高度 1.2 m 的加載力為 89.87 KN。綜上所述,承插式滿足人行道側(cè)擋土墻拼裝需求。

    (2) 栓接式擋土墻?;跇?gòu)件裂縫開展以及最終破壞形態(tài),將試驗構(gòu)件隨荷載的響應(yīng)分為以下階段:① 彈性階段:水平推力為 0~155.40 KN,擋土墻處于彈性變形階段,擋土墻結(jié)構(gòu)位移、鋼筋應(yīng)變和混凝土應(yīng)變隨荷載線性變化,構(gòu)件未出現(xiàn)明顯裂縫;② 帶裂縫工作階段:水平推力為 155.40~276.33 KN,墻身變截面端部出現(xiàn)第一道表面彎曲裂縫,結(jié)構(gòu)帶裂縫工作,剛度無較大變化;③ 破壞階段:水平推力為 276.33~460.00 KN。至 317.00 KN 時在墻身之上約 30 cm 處出現(xiàn)第二道彎曲裂縫,同時在底板螺栓連接處頂面出現(xiàn)彎曲裂縫;當(dāng)荷載至 355.50 KN 時底板填土外側(cè)底面出現(xiàn)貫穿裂縫,此后無新裂縫出現(xiàn)。原有裂縫隨著荷載增加逐漸發(fā)展,此后擋土墻墻身水平位移、底板豎向位移均較為明顯,特別是底板出現(xiàn)裂縫之后變化較為明顯,底板鋼筋應(yīng)力也隨荷載的增加而迅速增大,最終加載至極限荷載時,擋土墻位移持續(xù)增加而水平推力難以持荷,底板主要裂縫相互貫通,鋼筋達到屈服,結(jié)構(gòu)達到承載能力極限。

    按照人行道側(cè)擋墻設(shè)計荷載組合對應(yīng)加載高度 1.9 m 的加載力為 242.94 KN。綜上所述,栓接式滿足人行道側(cè)擋土墻拼裝需求。

    5 結(jié) 語

    (1) 從懸臂式擋土墻全預(yù)制裝配的角度進行方案比選、理論分析及足尺構(gòu)件的模型加載試驗,提出并驗證了擋土墻采用承插和栓接兩種形式,從拆分成立板、底板進行場內(nèi)預(yù)制后連接應(yīng)用在道路人行道側(cè)的方案是可行的。

    (2) 承插式擋墻的槽口處為整個擋土墻結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié),墻身在槽口發(fā)生破壞時鋼筋應(yīng)力很低,應(yīng)當(dāng)對槽口進行構(gòu)造尺寸及配筋的優(yōu)化。

    (3) 足尺試驗?zāi)P偷闹谱靼惭b過程相當(dāng)于簡易工況的現(xiàn)場預(yù)制裝配式懸臂擋土墻試驗,對下一步預(yù)制裝配擋墻在全工程應(yīng)用中的模具設(shè)計,預(yù)埋件、預(yù)留孔洞定位的控制及構(gòu)件安裝方法、精度控制等方面提供了一定的經(jīng)驗積累。

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