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    某電站機組推力軸承瓦溫偏高分析

    2020-07-01 05:47:56張富春周峰峰
    水電站機電技術(shù) 2020年6期
    關(guān)鍵詞:瓦溫油槽油溫

    張富春,楊 舉,艾 斐,周峰峰

    (中國長江電力股份有限公司,湖北 宜昌443002)

    1 概述

    某電站機組為軸流轉(zhuǎn)漿式水輪機機組,發(fā)電機結(jié)構(gòu)為立軸半傘式,主要由定子、轉(zhuǎn)子、上機架、推力支架、上導軸承、推力軸承、制動系統(tǒng)、空冷器組成。推力軸承均為雙層瓦結(jié)構(gòu),即有薄瓦和托瓦,推力薄瓦為彈性氟塑料瓦。推力軸承支撐為彈性油箱結(jié)構(gòu),主要由推力頭、鏡板、彈性油箱、推力瓦、托瓦、油槽、擋油筒、油冷卻器以及密封蓋等部件組成。軸承采用自循環(huán)冷卻方式,在推力油槽內(nèi)裝有18個抽屜式冷卻器進行熱油冷卻。

    2 問題描述

    某電站18F機組推力最高瓦溫較其他機組一直偏高。從2015年7月下旬開始,推力瓦溫有明顯上升趨勢,自7月30日開始,15號推力瓦溫最大值接近高限溫度57℃,7月30日至8月2日最高瓦溫基本保持穩(wěn)定,維持在接近57℃的范圍內(nèi)(如圖1所示),分別為56.92℃、56.85℃、56.84℃、56.89℃。7月31日,啟動18F機組技術(shù)供水加壓泵,多次正反向倒換推力冷卻水供水方向,發(fā)現(xiàn)推力瓦溫無明顯下降。需對其進行全面分析,探討推力瓦溫偏高原因,判斷18F機組能否繼續(xù)安全運行。

    3 原因分析

    3.1 推力瓦及其受力情況

    圖1 7月份18F機組推力最高瓦溫變化趨勢圖

    良好的推力瓦結(jié)構(gòu)有利于潤滑油在軸承表面形成良好的推力油膜,起到良好的潤滑作用,減少軸瓦間的摩擦損耗,使推力瓦溫度變小。此外,推力瓦的受力情況也會影響瓦溫,根據(jù)多年的現(xiàn)場瓦溫調(diào)整經(jīng)驗可知,推力瓦受力對推力瓦溫度具有正相關(guān)作用,推力瓦受力變大,軸瓦間磨擦力變大,產(chǎn)生的磨擦熱量就會增加,即推力瓦受力越大,瓦溫溫度越高。

    3.1.1 上次大修時受力調(diào)整情況

    18F機組在上次大修時進行推力瓦受力調(diào)整。18F機組推力瓦受力檢查數(shù)據(jù)如表1。

    該機組推力軸承為彈性油箱托盤支撐方式,彈性油箱變形量的最大值與最小值之差為0.37mm,滿足不大于0.8mm標準,符合規(guī)程要求。

    3.1.2 推力瓦更換情況

    目前18F機組的推力瓦由巴氏合金瓦全部更換為聚四氟乙烯塑料瓦,塑料瓦廠家為大連三環(huán)。氟塑料瓦厚度測量值如表2所示,瓦面狀況良好。由于各瓦間厚度差別較小,安裝時可不考慮厚度差別。在上一次大修檢查時,推力瓦瓦面情況良好,無裂紋,氟塑料層與瓦基無脫殼現(xiàn)象,銅絲無裸露,瓦面存在輕微周向劃痕。用外徑千分尺(50~70mm)測量推力瓦的厚度,18塊推力瓦厚度最大值為61.03mm;最小值為60.99mm;最大值-最小值=0.04mm,推力瓦數(shù)據(jù)良好,不影響機組運行。

    表1 推力瓦受力檢查 單位:0.01mm

    表2 18F機組更換的氟塑料瓦厚度測量值

    3.1.3 推力瓦及其受力情況小結(jié)

    結(jié)合歷史檢修數(shù)據(jù)可知,18F機組推力瓦受力情況不存在問題,推力瓦溫上升及偏高與推力受力情況無關(guān)。

    3.2 推力軸承冷卻效果分析

    對于水輪機組推力軸承冷卻系統(tǒng)而言,軸瓦溫度是由透平油冷卻,而油溫則主要通過以水為介質(zhì)的油冷卻器冷卻。在運行期間,機組瓦溫出現(xiàn)偏高的現(xiàn)象,有可能是油水冷卻器中油管水管接觸不好,熱量傳遞效率低,透平油溫度無法降低。

    3.2.1 推力冷卻水壓力

    7月15日以后,16F、19F機組推力冷卻水供水壓力略大于18F機組。16F、19F機組推力供水壓力在 0.08~0.1MPa,而 18F 機組則在 0.04~0.06MPa范圍內(nèi)。即在技術(shù)供水總壓基本相同情況下,18F機組推力冷卻水水壓相對偏小,推力冷卻水流量隨之偏小,影響推力冷卻效果。

    3.2.2 推力冷卻水進出水溫差

    7月份16F、17F、18F機組推力進出口冷卻水溫差及推力瓦最高瓦溫變化趨勢如圖2。18F機組推力冷卻水溫差小于16F機組,推力瓦溫則高于16F機組。17F、18F機組推力冷卻水溫差均相對較小,但整體來看18F推力冷卻水溫差比17F機組更小,同時瓦溫較17F機組大。到8月2日,18F機組只有0.14℃溫差,推力冷卻效果較差,對瓦溫上升有一定促進作用。

    圖2 冷卻水溫差與推力瓦溫變化趨勢圖

    3.2.3 推力軸承冷卻效果分析小結(jié)

    在技術(shù)供水水壓一樣的情況下,18F機組推力冷卻水水壓、冷卻水進出口溫差均小于同類型其他機組,推力冷卻效果與其他機組相比較差。初步分析原因為,18F推力供水管路及其油冷器經(jīng)過多年運行,內(nèi)部管壁凝結(jié)水垢,影響推力冷卻水流量,進而影響冷卻效果。

    3.3 氣溫影響

    該機組推力軸承冷卻系統(tǒng)所使用的冷卻介質(zhì)為水,而水作為冷卻介質(zhì),其溫度受氣溫的影響很大,水溫受季節(jié)的變化會發(fā)生相應的變化。同時,氣溫還會影響冷卻過程中水冷的換熱系數(shù),導致冷卻效果變差,使瓦溫升高。

    3.3.1 氣溫對推力瓦溫影響

    7月份 16F、17F、18F、19F 機組推力最高瓦溫隨自然環(huán)境氣溫有升高變化趨勢,4臺機組推力最高瓦溫均有上升。7月份最高氣溫整體呈上升趨勢,最低26℃,最高37℃,全月 16F、17F、18F、19F推力最高瓦溫上升幅度分別為2.9℃、3.46℃、3.02℃、3.3℃??梢?,在氣溫上升影響下,4臺機最高推力瓦溫均有上升,且幅度相近。7月份氣溫上升應為推力最高瓦溫上升的主要因素。

    3.3.2 氣溫對上導瓦溫影響

    7月份 16F~19F 4臺機上導瓦溫均有上升,16F~19F上導平均瓦溫上升幅度分別為1.1℃、1.6℃、1.6℃、1.6℃。4臺機上導瓦溫在7月份均有上升且幅度相近,氣溫上升應為上導瓦溫上升的主要因素。

    3.3.3 氣溫對水導瓦溫影響

    7月份16F~19F 4臺機水導瓦溫均有上升,16F~19F水導平均瓦溫上升幅度分別為0.4℃、0.7℃、1.0℃、1.3℃。4臺機水導瓦溫在7月份均有上升,氣溫上升應為水導瓦溫上升的主要因素。

    3.3.4 氣溫影響小結(jié)

    7月份全月16F~19F 4臺機組上導、水導、推力瓦溫均有所上升,且上升幅度相近,氣溫上升應為主要因素。

    3.4 推力油槽油的影響

    推力油槽內(nèi)的透平油可以潤滑軸瓦,也可以使軸瓦間磨擦產(chǎn)生的熱量通過透平油帶走。在運行期間,造成機組瓦溫出現(xiàn)偏高的原因可能是軸承內(nèi)透平油油位偏低,透平油過少達不到降溫的效果;也有可能是透平油油質(zhì)變差后,軸瓦磨擦功率將增大,同時油循環(huán)變差,導致油對軸瓦冷卻效果不明顯。

    3.4.1 推力油位

    7月至8月期間,18F推力運行油位保持穩(wěn)定,維持在63mm左右。推力油位無異常。

    3.4.2 推力油溫

    7月至8月期間,18F機組推力油溫與瓦溫變化趨勢,瓦溫上升3℃(從7月1日53.9℃到30日56.92℃),油溫上升最大值為2.82℃(從7月1日42.17℃到31日44.99℃),瓦溫與油溫變化同步,且溫升基本相同。18F機組推力油槽油溫高限溫度為45℃,7月31日油溫44.99℃已接近高限報警溫度。3.4.3 油質(zhì)

    18F機組停機后,對推力油槽透平油取油樣進行化驗,油質(zhì)化驗合格。

    3.4.4 推力油槽油的影響小結(jié)

    推力油槽油位、油溫、油質(zhì)對機組瓦溫上升影響較低。

    4 推力瓦溫偏高建議

    (1)通過與其他機組比較,并結(jié)合往年推力瓦溫變化趨勢可知,18F機組推力瓦溫升高主要為近期氣溫升高所致,在加強跟蹤監(jiān)視條件下,機組可以繼續(xù)運行。

    (2)技術(shù)供水總壓力無異常,而18F機組推力冷卻水壓力偏低,且進、出口溫差偏小,應為冷卻水管路內(nèi)部水垢凝結(jié)堵塞管路所致。該電站推力冷卻器及其供水管路經(jīng)過多年運行,管子內(nèi)部水垢堆積,影響推力冷卻效果。

    5 結(jié)語

    本文主要針對某電站18F機組推力軸承瓦溫偏高的問題進行探討,對可能引起推力瓦溫偏高的因素進行一一剖解,文中所列的分析思路可以為同類型機組的故障分析提供參考。

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