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    水下打樁法下入深水表層導(dǎo)管吊裝強(qiáng)度分析

    2020-06-29 16:16:02李舒展
    天津科技 2020年6期
    關(guān)鍵詞:深水表層吊裝

    龐 達(dá),李舒展,吳 怡

    (1. 中國石油大學(xué)(北京) 北京102294;2. 中海油研究總院有限責(zé)任公司 北京102294)

    0 引 言

    隨著陸地及淺水海域油氣資源勘探開發(fā)逐漸達(dá)到頂峰,深水海域油氣勢必引領(lǐng)全球油氣勘探開發(fā)的未來。據(jù)《世界深水市場報(bào)告》,未來超過44%的油氣儲量將來自深水,深水海域作為重要的能源接替區(qū)必將受到更多關(guān)注。隨著我國海洋深水油氣田開發(fā)的深入,采用水下基盤井口進(jìn)行開發(fā)作業(yè)會越來越常見。與水下基盤井口開發(fā)相配套的“一開”表層導(dǎo)管下入施工方法主要有鉆入法、噴射法和水下打樁法,水下打樁法相對于其他兩種方法有明顯技術(shù)優(yōu)勢和成本優(yōu)勢。

    水下打樁法需要將表層導(dǎo)管沉入海底,再安裝液壓打樁錘并連接至船體。由于水位較深,一般直接采用一根長樁插入后進(jìn)行水下打樁。以往淺水起吊的樁多為小直徑長樁或大直徑短樁,而深水水下打樁需要起吊的樁長度一般超過70 m,直徑多為0.762 m 和0.914 4 m。深水水下打樁所用圓管樁直徑粗且長度較大,重量大,吊裝也是水下打樁施工的關(guān)鍵環(huán)節(jié),直接關(guān)系到深水鉆井的成敗。國內(nèi)外少有關(guān)于水下打樁法下入表層導(dǎo)管起吊方法及強(qiáng)度的研究,亟需開展相關(guān)研究,確保表層導(dǎo)管吊裝作業(yè)安全,為深水油氣田安全高效開發(fā)提供保障。

    1 表層導(dǎo)管吊裝工藝

    在深水表層導(dǎo)管水下打樁施工過程中,組裝后的表層導(dǎo)管經(jīng)過駁船運(yùn)輸?shù)街付ㄎ恢?,借助工作船的吊裝設(shè)備將其吊離船面,在輔助工具的作用下,豎直的表層導(dǎo)管穿過水下基盤,在自重作用下沉入海底表層土壤中。水下打樁錘安裝在表層導(dǎo)管頂端,將其錘入設(shè)計(jì)貫入深度。

    在深水表層導(dǎo)管吊裝施工工藝中,扁嘴鉤法因其安全性、操作性、工效性俱佳,成為目前主流的長樁吊裝方法,其主要原理是在樁底部安裝一個(gè)扁嘴鉤,利用線性絞車提供拉力,控制鋼管樁在翻轉(zhuǎn)過程中的移動和下滑,最終使其處于豎直狀態(tài)[1]。扁嘴勾法主要施工流程為:

    ①表層導(dǎo)管底部安裝扁嘴鉤;

    ②將線性絞車鋼絲繩松出與扁嘴鉤連接;

    ③表層導(dǎo)管頂部安裝液壓吊樁器;

    ④安裝與吊樁器相匹配的卸扣;

    ⑤翻轉(zhuǎn)主樁到特定角度,將其下滑至海中;

    ⑥繼續(xù)翻轉(zhuǎn)主樁,使主樁處于豎直狀態(tài),并回收扁嘴鉤;

    ⑦在ROV 的監(jiān)測下,將主樁插入套筒,使樁在自重作用下下沉,回收吊樁器液壓裝置。

    2 應(yīng)力強(qiáng)度分析

    采用扁嘴鉤法吊裝過程中,表層導(dǎo)管主要受到拉應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的作用[1]。在正式施工之前,應(yīng)對吊裝作業(yè)進(jìn)行相應(yīng)的力學(xué)分析,判斷表層導(dǎo)管力學(xué)性能是否滿足規(guī)范要求,為長樁吊裝施工控制提供理論支撐,確保作業(yè)安全。

    API 規(guī)范對于海洋石油工程中鋼制管件強(qiáng)度要求做出了規(guī)定[2]。

    ①軸向許用拉應(yīng)力:

    式中:Ft為軸向許用拉應(yīng)力;Fy為鋼材屈服強(qiáng)度。

    ②許用彎曲應(yīng)力:

    式中:D為表層導(dǎo)管直徑;T為表層導(dǎo)管壁厚;Fb為表層導(dǎo)管許用彎曲應(yīng)力;E為鋼材楊氏彈性模量。

    ③軸向抗拉與彎曲組合應(yīng)力:

    在某些工況條件下,管件會受到軸向拉力和彎曲2 種應(yīng)力共同作用。承受拉力和彎曲聯(lián)合作用的管件,各點(diǎn)上均應(yīng)滿足下面的要求:

    式中:ft為軸向拉應(yīng)力;fbx、fby分別為x、y 方向彎曲應(yīng)力。

    3 有限元理論

    表層導(dǎo)管長度大,且各段長度壁厚不完全一致;直徑粗,一個(gè)截面上應(yīng)力組合及大小也會不同。一般情況下需要準(zhǔn)確計(jì)算其各點(diǎn)應(yīng)力狀況,并開展強(qiáng)度校核,其過程相當(dāng)繁瑣。采用有限元的方法進(jìn)行分析計(jì)算,可以得到表層導(dǎo)管各點(diǎn)等效應(yīng)力,結(jié)果方便可視便于強(qiáng)度校核。

    有限元法是一種求偏微分方程邊值問題近似解的數(shù)值技術(shù),該方法在工程技術(shù)領(lǐng)域應(yīng)用廣泛。有限元法的基本過程簡述如下。

    3.1 物體離散化

    工程問題中的對象被簡化為模型,將求解模型離散為有限個(gè)單元,各單元通過邊界上的結(jié)點(diǎn)聯(lián)結(jié)為一個(gè)整體[3],根據(jù)基本長變量與坐標(biāo)的關(guān)系確定采用一維、二維、三維單元。通過有限單元法劃分的物體或結(jié)構(gòu)物,其計(jì)算結(jié)果只是近似的,單元劃分越密,計(jì)算精度越高,但計(jì)算工作量也越大。

    3.2 確定差值函數(shù)

    在有限元法中,單元內(nèi)任一一點(diǎn)(x,y,z)的場變量通過選定的插值形式由單元節(jié)點(diǎn)值求得[4],即:

    式中:m為單元節(jié)點(diǎn)自由度總數(shù);Ψ為單元的形函數(shù)矩陣,它與單元節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)點(diǎn)數(shù)目及插值形式有關(guān);是單元自由度列陣,即

    3.3 建立單元力平衡方程

    根據(jù)所選擇結(jié)點(diǎn)的基本未知量不同(如位移、結(jié)點(diǎn)力、位移和力),分析模式可分為位移法、力法和混合法[5]。位移法在有限單元法中應(yīng)用最為廣泛,單元位移函數(shù)如下式所示:

    式中:u為單元位移;n為單元節(jié)點(diǎn)總數(shù);i為節(jié)點(diǎn)編號;Ni為形函數(shù)(與坐標(biāo)有關(guān)的函數(shù));ui為單元節(jié)點(diǎn)位移。

    將單元結(jié)點(diǎn)的邊界條件統(tǒng)一描述,單元力平衡方程如下式所示:

    3.4 單元組集

    首先在單元方程將局部自由度編號系統(tǒng)擴(kuò)展到總體自由度編號系統(tǒng)中,將單元矩陣元素和列陣元素按照局部和總體自由度的關(guān)系“對號入座”,然后將這種擴(kuò)展了的單元方程相加得到總體有限元平衡方程組[4],即:

    式中:[ K ]為整體結(jié)構(gòu)的總剛度矩陣;{u } 為所有節(jié)點(diǎn)位移列陣;{F}為所有節(jié)點(diǎn)載荷列陣。

    3.5 有限元分析結(jié)果

    組集后的總體特征矩陣是奇異的,必須計(jì)入邊界條件才能求得其唯一解。經(jīng)過邊界條件修正過的總體線性代數(shù)方程組可采用成熟的解線性代數(shù)方程組的程序求解,通過有限元求解計(jì)算結(jié)束后,可求得節(jié)點(diǎn)的應(yīng)變、應(yīng)力、溫度和密度等基本場變量。

    3.6 8 節(jié)點(diǎn)有限元單元

    如圖1 所示,采用三維連續(xù)單元C3D8R,每個(gè)單元有8 個(gè)節(jié)點(diǎn),減弱了沙漏狀積分控制。Abaqus 中的C3D8R 可用于線性分析和涉及接觸、可塑性和大變形的復(fù)雜非線性分析,因此采用此種單元來離散鋼管樁。此單元需要輸入的常數(shù)包括彈性模量、泊松比以及各結(jié)點(diǎn)的厚度等。

    圖1 8節(jié)點(diǎn)單眼Fig.1 8-node element

    4 表層導(dǎo)管吊裝應(yīng)力強(qiáng)度分析

    南海東部X 井表層導(dǎo)管設(shè)計(jì)入泥深度為87 m,外徑為0.914 4 m(3 ft)。表層導(dǎo)管為12 m 1 根,前2 根使用壁厚為 0.038 1 m(1.5 in),其余壁厚為0.025 4 m(1 in)。按照X 井表層導(dǎo)管設(shè)計(jì)進(jìn)行有限元分析。

    表層導(dǎo)管在采用扁嘴鉤法翻轉(zhuǎn)吊裝過程中,當(dāng)導(dǎo)管懸掛長度確定,即導(dǎo)管與船的接觸點(diǎn)一定時(shí),分析導(dǎo)管在旋轉(zhuǎn)過程中傾斜不同角度時(shí)受力情況。樁身材料選用X52 鋼進(jìn)行建模,建模參數(shù)如表1 所示,樁身使用六面體網(wǎng)格(C3D8R)進(jìn)行劃分。

    表1 材料屬性表Tab.1 Material property sheet

    在樁的翻轉(zhuǎn)過程中,扁嘴勾端固定,只有轉(zhuǎn)角移動,無位移移動,吊裝器一端逐漸吊起,將樁進(jìn)行翻轉(zhuǎn)起吊。在制作模型的過程中,將樁體的一段位移進(jìn)行限定,另一端抬起至一定角度,進(jìn)行計(jì)算。如圖2所示,建立表層導(dǎo)管有限元模型,分別模擬導(dǎo)管傾斜角度為10°、20°、30°、40°、50°條件下的受力狀況,如圖3—圖7 所示。

    圖2 模型圖Fig.2 Model diagram

    圖3 10°情況下樁身受力情況Fig.3 Force of pile at 10 °

    圖4 20°情況下樁身受力情況Fig.4 Force of pile at 20 °

    圖5 30°情況下樁身受力情況Fig.5 Force of pile at 30 °

    圖6 40°情況下樁身受力情況Fig.6 Force of pile at 40 °

    圖7 50°情況下樁身受力情況Fig.7 Force of pile at 50 °

    從以上結(jié)果可見,表層導(dǎo)管以10°的傾斜角度吊裝時(shí),最大受力為108.5 MPa。X52 鋼許用應(yīng)力:

    式中:[σ]為許用應(yīng)力;σs為屈服強(qiáng)度;n 為安全系數(shù)。

    海洋石油用鋼X52 屈服強(qiáng)度為358.6 MPa,根據(jù)一般海洋工程規(guī)范要求,n 取值1.5,故X52 鋼許用應(yīng)力為[σ]=239.1 MPa。

    圖8 為樁身應(yīng)力隨翻轉(zhuǎn)角度的關(guān)系曲線,表層導(dǎo)管吊裝角度從10~50°變化時(shí),應(yīng)力均小于X52 鋼的許用應(yīng)力,滿足施工需求。樁身最大Mises 應(yīng)力隨著樁身翻轉(zhuǎn)角度的增加而減小,由此可知樁身翻轉(zhuǎn)過程中,樁體是逐漸趨于安全的。

    圖8 樁身翻轉(zhuǎn)角度與最大應(yīng)力計(jì)算結(jié)果圖Fig.8 Calculation result of pile body overturning angle and maximum stress

    5 結(jié) 論

    本文建立了水下打樁法下入表層導(dǎo)管海上吊裝理論分析方法與分析模型,結(jié)合有限元方法分析了表層導(dǎo)管翻轉(zhuǎn)起吊時(shí)應(yīng)力大小的影響因素。以87 m 長的表層導(dǎo)管為例,對表層導(dǎo)管起吊過程進(jìn)行了理論分析及有限元模擬,計(jì)算其吊裝過程受力狀況,并對其進(jìn)行強(qiáng)度校核。計(jì)算結(jié)果表明,X52 鋼 0.914 4 m(3 ft)直徑的表層導(dǎo)管滿足海上吊裝強(qiáng)度,可確保表層起吊安全,對于深水表層導(dǎo)管水下打樁施工安全具有重要意義。

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