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    550 kV剪刀式隔離開關(guān)支柱瓷絕緣子斷裂分析及解決方案

    2020-06-23 09:08:16劉文暉龐小峰王增彬孫帥易少俊
    廣東電力 2020年6期
    關(guān)鍵詞:格構(gòu)支柱絕緣子

    劉文暉,龐小峰,王增彬,孫帥,易少俊

    (1.廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院,廣東 廣州 510080;2.廣東省電力裝備可靠性企業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,廣東 廣州 510080;3.江蘇省如高高壓電器有限公司,江蘇 如皋 226572)

    高壓隔離開關(guān)作為電網(wǎng)結(jié)構(gòu)中關(guān)鍵變電設(shè)備,其安全穩(wěn)定運(yùn)行對(duì)電網(wǎng)運(yùn)行質(zhì)量有著至關(guān)重要的影響,特別是500 kV隔離開關(guān)的損壞將直接危及到電網(wǎng)運(yùn)行,造成局部電網(wǎng)解列,給電網(wǎng)造成災(zāi)難性影響[1]。廣東位于沿海地區(qū),屬于臺(tái)風(fēng)的重災(zāi)區(qū)[2],近年來(lái)的多次強(qiáng)臺(tái)風(fēng)登陸對(duì)電力設(shè)施造成極大破壞,隔離開關(guān)設(shè)備損失最為嚴(yán)重,占比超過53%。隔離開關(guān)在臺(tái)風(fēng)中損壞突出表現(xiàn)為支柱瓷絕緣子斷裂,如在“彩虹”超強(qiáng)臺(tái)風(fēng)中,某500 kV變電站11組550 kV隔離開關(guān)中出現(xiàn)8組受損,其中某廠家550 kV剪刀式隔離開關(guān)多支支柱瓷絕緣子出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象[3]。

    支柱瓷絕緣子作為高壓隔離開關(guān)最重要的部件之一,主要用來(lái)支撐導(dǎo)體及將導(dǎo)體與地絕緣隔離,其可靠性對(duì)設(shè)備及電網(wǎng)的安全運(yùn)行至關(guān)重要,經(jīng)常發(fā)生斷裂事故[4-15]的原因多為瓷瓶質(zhì)量問題,如腐蝕、膠裝不合格等。對(duì)于強(qiáng)臺(tái)風(fēng)中高壓隔離開關(guān)支柱瓷絕緣子斷裂問題的分析,一般從工況著手,主要從理論計(jì)算[14-16]、設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)復(fù)核[17]、仿真分析[18]以及試驗(yàn)驗(yàn)證[3]等對(duì)受損隔離開關(guān)斷裂的原因進(jìn)行分析,得出風(fēng)速超過設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)要求是隔離開關(guān)受損的首要原因[3]。對(duì)此,本文對(duì)某廠家550 kV剪刀式隔離開關(guān)支柱瓷絕緣子在強(qiáng)臺(tái)風(fēng)中受損斷裂的原因進(jìn)行分析,得出該型號(hào)支柱瓷絕緣子的安裝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理,導(dǎo)致支柱瓷絕緣子裝配后承受一個(gè)額外的較大的裝配應(yīng)力,降低了支柱瓷絕緣子的實(shí)際承載能力,并提出了將操作軸銷孔改為腰孔以消除絕緣子裝配應(yīng)力的解決方案。

    1 事故原因分析

    1.1 事故背景資料介紹[3]

    2015-10-04T14:10,22號(hào)強(qiáng)臺(tái)風(fēng)“彩虹”(17級(jí),最大風(fēng)速67.2 m/s)正面登陸湛江地區(qū),造成550 kV港城變電站變電設(shè)備損壞,全站停運(yùn),附近最大風(fēng)力達(dá)15級(jí)。

    站內(nèi)某廠家550 kV剪刀式隔離開關(guān)多支支柱瓷絕緣子斷裂,斷裂的主要部位集中在第二、三節(jié)(從上往下數(shù))法蘭端面,如圖1所示。支柱絕緣子斷裂面瓷質(zhì)均勻、致密,未觀察到由于燒制質(zhì)量不當(dāng)引起的瓷質(zhì)粗糙、黃芯、氣孔、微裂紋、雜質(zhì)等缺陷。

    圖1 斷裂的支柱絕緣子Fig.1 Fractured post porcelain insulators

    對(duì)該設(shè)備支柱絕緣子的抗風(fēng)強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算,根據(jù)基本風(fēng)速,基本風(fēng)壓

    (1)

    式中:υ為基本風(fēng)速 ;ρ為空氣密度。當(dāng)υ=59.9 m/s時(shí),基本風(fēng)壓

    風(fēng)壓力

    F=P0S.

    (2)

    式中S為設(shè)備迎風(fēng)面積。

    根據(jù)受損的550 kV剪刀式隔離開關(guān)結(jié)構(gòu),分別計(jì)算設(shè)計(jì)風(fēng)速為38.4 m/s及實(shí)際風(fēng)速為59.9 m/s時(shí),靜觸頭、導(dǎo)電管、均壓環(huán)等所受的風(fēng)壓力F對(duì)絕緣子底部的彎矩,并將其折算到最終絕緣子頂端所受的力Fd,分別是Fd1=3.2 kN[3]、Fd2=7.78 kN[3]。

    可見:當(dāng)設(shè)計(jì)風(fēng)速為38.4 m/s時(shí),絕緣子頂端所受力3.2 kN遠(yuǎn)小于抗彎破壞力12.5 kN;而當(dāng)最大風(fēng)速達(dá)到59.9 m/s時(shí),風(fēng)載荷產(chǎn)生的附加在絕緣子頂端的力7.78 kN已經(jīng)接近絕緣子彎矩破壞力12.5 kN,絕緣子抗彎強(qiáng)度的裕度大大降低。

    1.2 安裝結(jié)構(gòu)原因分析

    550 kV剪刀式隔離開關(guān)支柱瓷絕緣子的額定抗彎強(qiáng)度為12.5 kN,其破壞抗彎強(qiáng)度一般是額定抗彎強(qiáng)度的1.25倍以上(某瓷絕緣子生產(chǎn)廠家提供,具體抗彎設(shè)計(jì)裕度由支柱瓷絕緣子生產(chǎn)工藝的分散性而定,分散性越大,設(shè)計(jì)裕度越高),即15.625 kN。由上文可知,當(dāng)最大風(fēng)速達(dá)到59.9 m/s時(shí),風(fēng)載荷產(chǎn)生的附加在550 kV剪刀式隔離開關(guān)支柱瓷絕緣子頂端的等效抗彎力為7.78 kN,安全系數(shù)達(dá)到2倍。

    DL/T 486—2010《高壓交流隔離開關(guān)和接地開關(guān)》[1]第4.103條“額定端子靜態(tài)機(jī)械負(fù)荷”中規(guī)定:絕緣子抗彎強(qiáng)度的靜態(tài)安全系數(shù)應(yīng)大于等于2.75,動(dòng)態(tài)安全系數(shù)應(yīng)大于等于1.7。風(fēng)載荷為動(dòng)態(tài)負(fù)荷,550 kV剪刀式隔離開關(guān)支柱瓷絕緣子具有2倍的抗彎強(qiáng)度安全系數(shù),大于1.7,滿足風(fēng)速為59.9 m/s時(shí)的動(dòng)態(tài)負(fù)荷作用要求,所以該隔離開關(guān)多支支柱絕緣子斷裂必然有其他原因。

    圖2為某廠家受損隔離開關(guān)絕緣子安裝結(jié)構(gòu)示意圖。受損的550 kV剪刀式隔離開關(guān)操作絕緣子、支柱絕緣子上下法蘭安裝聯(lián)接結(jié)構(gòu)均為剛性聯(lián)接,高度安裝尺寸不可調(diào),生產(chǎn)上不可能保證操作絕緣子、支柱絕緣子高度尺寸完全一致。

    圖2 受損隔離開關(guān)絕緣子安裝結(jié)構(gòu)Fig.2 Insulator installation structure of the damaged disconnector

    GB/T 8287.2—2008《標(biāo)稱電壓高于1 000 V系統(tǒng)用戶內(nèi)和戶外支柱絕緣子 第2部分:尺寸與特性》第5條“尺寸特性”中規(guī)定:當(dāng)絕緣子高度h大于1 220 mm時(shí),h允許偏差為±(1.5 mm+0.001h)。550 kV隔離開關(guān)IV級(jí)污穢絕緣子高度為4.7 m,計(jì)算可得h的允許偏差為±6.2 mm。假定支柱絕緣子高度H1取上偏差,操作絕緣子高度H2取下偏差,則其高度差為12.4 mm,考慮到操作絕緣子上下聯(lián)接操作法蘭軸高度方向設(shè)計(jì)留有最大軸向串動(dòng)間隙為5 mm,故絕緣子聯(lián)接螺栓緊固到位后,絕緣子上下聯(lián)接結(jié)構(gòu)高度方向需變形2.4 mm來(lái)彌補(bǔ)此種絕緣子高度差(瓷柱為脆性材料,計(jì)算時(shí)不考慮絕緣子變形),此種剛性聯(lián)接會(huì)導(dǎo)致支柱絕緣子承受額外較大的裝配應(yīng)力,削弱支柱瓷絕緣子抗拒風(fēng)載等外力的能力。

    與絕緣子上法蘭聯(lián)接件有鋁鑄件箱體、上操作法蘭、上操作軸、聯(lián)接軸銷等,與絕緣子下法蘭聯(lián)接件有產(chǎn)品底座、下操作法蘭、下操作軸、聯(lián)接軸銷等,其中,鋁鑄件箱體、產(chǎn)品底座的彈性系數(shù)(結(jié)構(gòu)材料彈性模量E與結(jié)構(gòu)截面慣性矩I的乘積)遠(yuǎn)大于操作法蘭、操作軸、聯(lián)接軸銷等,其變形量可以忽略不計(jì),操作法蘭、操作軸、聯(lián)接軸銷等在絕緣子安裝結(jié)構(gòu)中屬于薄弱件,下文將通過操作法蘭、操作軸、聯(lián)接軸銷等的變形估算絕緣子承受的額外的裝配應(yīng)力。

    以圖2中支柱絕緣子根部中心點(diǎn)為支點(diǎn),絕緣子高度差產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)裝配應(yīng)力作用在操作絕緣子上時(shí),其產(chǎn)生的作用力F沿操作絕緣子軸線向上或向下,操作絕緣子與支柱絕緣子中心距為L(zhǎng)(約為500 mm),則F對(duì)支柱絕緣子根部產(chǎn)生的彎矩

    M=FL.

    (3)

    支柱絕緣子高度為h(4 700 mm),則彎矩折算到支柱瓷絕緣子頂部抗彎力

    Fd=M/h.

    (4)

    1.2.1 操作軸受力計(jì)算

    操作軸材料為304不銹鋼棒,裝配應(yīng)力使聯(lián)接軸銷孔承受拉力,此時(shí)使其屈服變形的最小拉力

    F1=σs1A1.

    (5)

    式中:A1為操作聯(lián)接銷孔處最小受力截面面積,取為1 177.4 mm2;σs1為操作軸屈服強(qiáng)度,取為205 MPa。

    由式(3)、(4)、(5)計(jì)算可得Fd=25.7 kN。顯然,F(xiàn)d遠(yuǎn)大于支柱瓷絕緣子的破壞抗彎強(qiáng)度15.625 kN,也就是說(shuō)在操作軸屈服變形之前,支柱瓷絕緣子已經(jīng)破壞,故支柱瓷絕緣子斷裂時(shí),操作軸未變形。

    1.2.2 聯(lián)接軸銷受力計(jì)算

    聯(lián)接軸銷安裝在操作法蘭軸的軸銷孔內(nèi),此時(shí)外露兩端承受剪切力F2,F(xiàn)2可由下式計(jì)算,即

    F2=2τA2.

    (6)

    式中:A2為聯(lián)接銷最小剪切截面積,取為201 mm2;τ為聯(lián)接軸銷剪切強(qiáng)度,聯(lián)接軸銷為304不銹鋼棒,τ取值為364 MPa。

    由式(3)、(4)、(6)計(jì)算可得Fd=15.6 kN。Fd幾乎等于支柱瓷絕緣子的破壞抗彎強(qiáng)度15.625 kN,也就是說(shuō)在聯(lián)接軸銷屈服變形時(shí),支柱瓷絕緣子也已經(jīng)破壞;但這與事故現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況不符,支柱瓷絕緣子斷裂時(shí),聯(lián)接軸銷未變形。

    1.2.3 操作法蘭受力計(jì)算

    操作法蘭通過聯(lián)接軸銷與操作法蘭軸聯(lián)接,操作法蘭與軸聯(lián)接部分為套筒(與法蘭件焊接而成),操作法蘭銷孔承受拉力,此時(shí)屈服變形的最小拉力

    F3=σs2A3.

    (7)

    式中:A3為操作法蘭聯(lián)接銷孔處最小受力截面面積,取為324 mm2;σs2為操作法蘭屈服強(qiáng)度,操作法蘭材料為Q235B,σs2取值為235 MPa。由式(3)、(4)、(7)計(jì)算可得Fd=8.1 kN,此時(shí)Fd小于支柱瓷絕緣子的破壞抗彎強(qiáng)度15.625 kN,也就是說(shuō)在操作法蘭銷孔屈服變形時(shí),支柱瓷絕緣子尚未破壞,與事故現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況相符??紤]附加最大風(fēng)速達(dá)到59.9 m/s時(shí),實(shí)際彎矩為15.88 kN,已大于支柱瓷絕緣子的破壞彎矩15.625 kN,支柱瓷絕緣子發(fā)生斷裂。

    1.2.4 安裝結(jié)構(gòu)分析

    由以上計(jì)算分析可知:因550 kV剪刀式隔離開關(guān)絕緣子安裝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理,操作絕緣子與支柱絕緣子聯(lián)接螺栓緊固到位后,主要由操作絕緣子上下操作法蘭的聯(lián)接銷孔變形(2.4 mm圓孔變腰形孔)來(lái)彌補(bǔ)2個(gè)絕緣子的高度差,此種剛性聯(lián)接導(dǎo)致絕緣子承受額外的裝配應(yīng)力;同時(shí)此種裝配應(yīng)力對(duì)支柱瓷絕緣子頂部產(chǎn)生一個(gè)額外的8.1 kN的彎矩力,削弱了支柱瓷絕緣子抗拒風(fēng)載等外力的能力。

    1.3 其他結(jié)構(gòu)分析

    由上文可知,風(fēng)負(fù)荷較大是550 kV剪刀式隔離開關(guān)支柱絕緣子發(fā)生斷裂的誘因。由式(2)可知,風(fēng)負(fù)荷的大小與設(shè)備的迎風(fēng)面積有關(guān),而設(shè)備的迎風(fēng)面積與設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性相關(guān)。

    當(dāng)最大風(fēng)速達(dá)到59.9 m/s時(shí),風(fēng)負(fù)荷對(duì)550 kV剪刀式隔離開關(guān)設(shè)備支柱絕緣子頂部產(chǎn)生的附加力已經(jīng)接近絕緣子的額定抗彎力12.5 kN,絕緣子較容易發(fā)生斷裂。從結(jié)構(gòu)上分析,該設(shè)備的屏蔽罩、箱體、鋼支架等結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上未考慮強(qiáng)臺(tái)風(fēng)風(fēng)負(fù)荷的影響,零部件迎風(fēng)面積較大,導(dǎo)致設(shè)備承受的風(fēng)負(fù)荷過大,降低了設(shè)備抵御強(qiáng)臺(tái)風(fēng)的能力。

    為提高隔離開關(guān)的抗風(fēng)載能力,可采取減小結(jié)構(gòu)迎風(fēng)面積、提高結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、增加防風(fēng)措施等措施。

    圖3為該設(shè)備屏蔽罩結(jié)構(gòu),改進(jìn)后的屏蔽罩結(jié)構(gòu)如圖4所示。

    圖3 屏蔽罩Fig.3 Shielding case

    圖4 改進(jìn)后的屏蔽罩Fig.4 Improved shielding case

    如圖3、圖4所示:靜觸頭鉗夾處1個(gè)屏蔽罩最大迎風(fēng)面積為0.28 m2,改進(jìn)后最大迎風(fēng)面積可減少0.13 m2;導(dǎo)電臂處2個(gè)屏蔽罩最大迎風(fēng)面積為0.39 m2,改進(jìn)后最大迎風(fēng)面積可減少0.16 m2。由式(1)、(2)計(jì)算可知:改進(jìn)后,靜觸頭鉗夾處風(fēng)壓力可減少0.29 kN,導(dǎo)電臂處風(fēng)壓力可減少0.36 kN;將其折算到支柱絕緣子頂端,屏蔽罩改進(jìn)后,合閘時(shí)可降低支柱絕緣子頂部承受的風(fēng)載附加力1.21 kN,降低設(shè)備支架底部承受的風(fēng)載附加力10.9 kN。

    圖5為該設(shè)備箱體結(jié)構(gòu),最大迎風(fēng)面積為0.49 m2,改進(jìn)后的箱體結(jié)構(gòu)如圖6所示,改進(jìn)后最大迎風(fēng)面積可減少0.15 m2。由式(1)、(2)計(jì)算可知:改進(jìn)后,箱體處風(fēng)壓力可減少0.34 kN;將其折算到支柱絕緣子頂端,箱體改進(jìn)后,可降低0.35 kN的支柱絕緣子頂部承受的風(fēng)載附加力,同時(shí)也可降低3.5 kN的設(shè)備支架底部承受的風(fēng)載附加力。

    圖5 箱體Fig.5 The box

    圖6 改進(jìn)后的箱體Fig.6 Improved box

    針對(duì)隔離開關(guān)用的圓柱式及格構(gòu)式2種支架進(jìn)行仿真分析及對(duì)比。對(duì)于支架有以下2種設(shè)計(jì)方案:方案1、圓柱式支架三維模型如圖7所示,圓筒型號(hào)D406×10 mm,支架極限高度4.2 m;方案2、格構(gòu)式支架三維模型如圖8所示,支架極限高度4.2 m,主筋等邊角鋼L80×10 mm,斜拉等邊角鋼L50×5 mm,聯(lián)接螺栓M12。

    圖7受損設(shè)備的鋼支架為圓柱式支架,其主要優(yōu)點(diǎn)為:結(jié)構(gòu)形式、加工制造簡(jiǎn)單,適合高度較小、承重較輕產(chǎn)品;缺點(diǎn)為:支架高度較高、承重產(chǎn)品較重和產(chǎn)品較高時(shí),整體剛度較低,產(chǎn)品振動(dòng)放大系數(shù)增大,易發(fā)生晃動(dòng)。如采用圖8所示的格構(gòu)式支架,可以減小結(jié)構(gòu)迎風(fēng)面積,提高結(jié)構(gòu)剛度。

    圖7 圓柱式支架Fig.7 Cylindricalsupport圖8 格構(gòu)式支架Fig.8 Latticesupport

    在ANSYS軟件中建立了鋼支架的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化模型。圖9為劃分網(wǎng)格后的圓筒鋼支架有限元模型,圓筒、加強(qiáng)筋全部采用殼單元,底板和頂板參用六面體單元,計(jì)算模型中全部取為固聯(lián)接觸(綁定接觸)。圖10為劃分網(wǎng)格后的格構(gòu)鋼支架有限元模型,圓筒、加強(qiáng)筋全部采用殼單元,底板和頂板參用六面體單元,計(jì)算模型中全部取為固聯(lián)接觸(綁定接觸)。

    圖9 圓筒鋼支架有限元模型Fig.9 Thefiniteelementmodelofcylindricalsupport圖10 格構(gòu)式鋼支架有限元模型Fig.10 Thefiniteelementmodeloflatticesupport

    相關(guān)部件力學(xué)參數(shù)見表1。

    鋼支架仿真計(jì)算約束設(shè)置包括:根據(jù)設(shè)備安裝形態(tài),把設(shè)備質(zhì)量等效為質(zhì)量點(diǎn)加載在產(chǎn)品質(zhì)心位置,具體見表2中參數(shù);計(jì)算時(shí)約束住底架底面,設(shè)備質(zhì)量1 750 kg,設(shè)備接口尺寸400 mm×400 mm,基礎(chǔ)接口尺寸450 mm×450 mm。

    鋼支架仿真計(jì)算工況包括設(shè)備及鋼支架自重、極限風(fēng)載荷、額定端子靜態(tài)機(jī)械負(fù)荷,其中額定端子靜態(tài)機(jī)械負(fù)荷見DL/T 486—2010規(guī)定,對(duì)于550 kV單柱式隔離開關(guān),端子水平縱向負(fù)荷4 kN,水平橫向負(fù)荷2 kN,垂直力2 kN。

    表1 材料力學(xué)參數(shù)Tab.1 Mechanical parameters of materials

    表2 設(shè)備參數(shù)Tab.2 Equipment parameters

    鋼支架仿真計(jì)算結(jié)果與分析如下(所有應(yīng)力均不考慮焊縫處、綁定接觸及尖角處的應(yīng)力集中及應(yīng)力奇異):

    a)設(shè)備仿真計(jì)算模態(tài)結(jié)果見表3。

    表3 設(shè)備模態(tài)計(jì)算結(jié)果Tab.3 Calculation results of equipment modal

    b)方案1圓柱式支架仿真計(jì)算的最大變形如圖11(a),最大應(yīng)力如圖11(b);方案2格構(gòu)式支架仿真計(jì)算的最大變形如圖11(c),最大應(yīng)力如圖11(d)。

    c)仿真計(jì)算結(jié)果分析。表4為綜合計(jì)算結(jié)果匯總。由表4可知:2種支架各零部件的應(yīng)力都小于判據(jù),滿足強(qiáng)度要求;格構(gòu)式鋼支架在各工況條件下變形都小于圓筒鋼支架,格構(gòu)式鋼支架剛度優(yōu)于圓柱式支架,且格構(gòu)式鋼支架質(zhì)量比圓柱鋼支架質(zhì)量小75 kg,支架成本更低,推薦優(yōu)先選用格構(gòu)式支架。

    2 解決方案

    2.1 絕緣子裝配應(yīng)力解決方案

    為解決操作絕緣子與支柱絕緣子高度差產(chǎn)生的裝配應(yīng)力,必需改進(jìn)2個(gè)絕緣子的現(xiàn)有剛性聯(lián)接結(jié)構(gòu),采用柔性安裝技術(shù),即在與2個(gè)絕緣子上下4個(gè)法蘭中的某個(gè)法蘭聯(lián)接處,設(shè)置柔性聯(lián)接結(jié)構(gòu),實(shí)現(xiàn)絕緣子高度方向安裝結(jié)構(gòu)可調(diào)節(jié)。該隔離開關(guān)操作絕緣子主要承受扭矩(不承受彎矩),故可在操作絕緣子上部法蘭聯(lián)接處設(shè)置柔性安裝結(jié)構(gòu),以解決絕緣子安裝高度調(diào)節(jié)問題。

    圖12為操作軸結(jié)構(gòu)示意圖。圖12中將與操作絕緣子上操作法蘭相連的操作軸軸銷孔設(shè)計(jì)為長(zhǎng)腰形孔柔性傳動(dòng)聯(lián)接結(jié)構(gòu),安裝操作絕緣子與支柱絕緣子時(shí),如有高度差,聯(lián)接軸銷可隨操作絕緣子安裝高度的不同,在操作軸腰形孔內(nèi)上下移動(dòng),從而解決操作絕緣子與支柱絕緣子因高度差帶來(lái)的裝配應(yīng)力問題。

    圖11 支架仿真計(jì)算結(jié)果Fig.11 Simulating calculation results of the support

    表4 支架計(jì)算結(jié)果匯總
    Tab.4 Result summary of steel support

    類型支架質(zhì)量/kg一階模態(tài)彎矩/(kN·m)變形量/mm主體應(yīng)力/MPa應(yīng)力(判據(jù))/MPa圓柱式支架4942.4369.010.653.6235格構(gòu)式支架4193.1067.15.9364.8235

    圖12 操作軸結(jié)構(gòu)Fig.12 Operating shaft structure

    采用這種柔性裝配技術(shù)后,可消除操作絕緣子與支柱絕緣子高度差產(chǎn)生的裝配應(yīng)力,避免支柱瓷絕緣子承受額外的8.1 kN的彎矩力。由以上分析可知,在最大風(fēng)速達(dá)到59.9 m/s的強(qiáng)臺(tái)風(fēng)中,支柱瓷絕緣子頂部承受的附加等效風(fēng)力為7.78 kN,小于支柱瓷絕緣子的破壞彎矩15.625 kN,支柱絕緣子不會(huì)發(fā)生斷裂現(xiàn)象。

    2.2 結(jié)構(gòu)防風(fēng)措施

    考慮到風(fēng)載荷是導(dǎo)致隔離開關(guān)支柱瓷絕緣子發(fā)生斷裂的根本誘因,在采用柔性安裝技術(shù)消除絕緣子裝配應(yīng)力的同時(shí),還需要采取以下措施來(lái)實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)防風(fēng):

    a)針對(duì)大的屏蔽罩等零部件,可增設(shè)過風(fēng)孔,減小迎風(fēng)面積。

    b)優(yōu)選格構(gòu)式支架,減小迎風(fēng)面積,提高結(jié)構(gòu)剛度。

    c)傳統(tǒng)的剪刀式隔離開關(guān)傳動(dòng)箱體結(jié)構(gòu)一般為封閉式箱體結(jié)構(gòu),箱體迎風(fēng)面積大、質(zhì)量重。可將傳動(dòng)箱體采用敞開式創(chuàng)新設(shè)計(jì)(如圖6),即:運(yùn)用機(jī)電分離的技術(shù),將傳動(dòng)箱體設(shè)計(jì)為多個(gè)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單零部件裝配而成,導(dǎo)流件與傳動(dòng)件用絕緣件隔開,彈簧、軸承等重要零部件作密封處理。

    3 結(jié)束語(yǔ)

    我國(guó)每年都有多起強(qiáng)臺(tái)風(fēng)甚至是超強(qiáng)臺(tái)風(fēng)襲擊沿海地區(qū),對(duì)于高壓隔離開關(guān)設(shè)備是一個(gè)極大的考驗(yàn)。本文針對(duì)“彩虹”超強(qiáng)臺(tái)風(fēng)中550 kV剪刀式隔離開關(guān)支柱瓷絕緣子發(fā)生斷裂的事故,在已有事故分析的基礎(chǔ)上進(jìn)行設(shè)備結(jié)構(gòu)分析、強(qiáng)度計(jì)算,識(shí)別出絕緣子剛性聯(lián)接時(shí)操作絕緣子與支柱絕緣子高度差產(chǎn)生的裝配應(yīng)力,是導(dǎo)致支柱瓷絕緣子出現(xiàn)斷裂的主要原因(故障設(shè)備本身的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)缺陷),并提出解決方案,即只需將與操作絕緣子聯(lián)接的操作軸改成柔性聯(lián)接,就能減少設(shè)備支柱絕緣子安裝附加彎矩力8.1 kN,進(jìn)一步提升了絕緣子的抗風(fēng)災(zāi)能力;同時(shí)還對(duì)隔離開關(guān)設(shè)備零部件結(jié)構(gòu)、支架結(jié)構(gòu)提出改善設(shè)計(jì)方案,減小了迎風(fēng)面積,降低了風(fēng)載荷對(duì)絕緣子的影響。

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