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    寶能環(huán)球金融中心D 座塔樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2020-06-23 11:22:14錢昆
    特種結(jié)構(gòu) 2020年3期
    關(guān)鍵詞:斜墻環(huán)帶墻肢

    錢昆

    (華東建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司 上海200002)

    1 工程概況

    本項(xiàng)目位于合肥濱湖新區(qū)核心地塊, 地塊緊鄰巢湖, 西臨廬州大道, 北至云谷路, 南接南寧路、 東臨華山路, 整個(gè)地塊東西長約850m, 南北長約800m。 整個(gè) CBD 項(xiàng)目為集辦公、 酒店、商業(yè)、 博物館和觀光為一體的綜合性建筑群體,包括7 棟超高層塔樓(A 座 ~ F 座)及裙房, 塔樓建筑高度從588m 到150m 到不等。 D 座塔樓地下5 層, 地上主要建筑功能為辦公, 層數(shù)70層, 建筑高度330m, 塔冠約高19m, 結(jié)構(gòu)大屋面高度311.4m, 平面尺寸約為 50m ×50m, 結(jié)構(gòu)高寬比約為6.3。 塔樓與裙房±0.000 以上設(shè)抗震縫分開, 基礎(chǔ)埋深約為28.5m, 地上部分建筑面積約為15.75 萬m2。 建筑效果及剖面如圖1所示。

    圖1 D 座塔樓剖面示意Fig.1 Section of tower D

    D 座塔樓采用型鋼混凝土框架-核心筒-環(huán)帶桁架結(jié)構(gòu)體系, 塔樓的設(shè)計(jì)使用年限為50 年,主要構(gòu)件耐久性設(shè)計(jì)使用年限為100 年; 重要構(gòu)件(底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻及框架柱)安全等級(jí)為一級(jí), 其余構(gòu)件為二級(jí); 抗震設(shè)防類別為重點(diǎn)設(shè)防類。 本工程抗震設(shè)防烈度為7 度, 設(shè)計(jì)地震分組為第一組, 場地類別II 類, 按規(guī)范的設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.10g。

    本文以D 座塔樓為研究對(duì)象, 通過多遇地震、 設(shè)防地震及罕遇地震作用下整體結(jié)構(gòu)計(jì)算分析, 全面考察了結(jié)構(gòu)在不同荷載工況作用下的受力性能, 重點(diǎn)闡述以下幾個(gè)問題:

    (1)D 座塔樓的動(dòng)力特性及整體性能, 指出本項(xiàng)目剛度由剪重比控制;

    (2)概述罕遇地震彈塑性分析總體評(píng)價(jià), 重點(diǎn)論述其對(duì)長墻、 加強(qiáng)層樓板等結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的改進(jìn)建議;

    (3)由于斜墻的存在, 論述塔樓在重力荷載作用下出現(xiàn)水平位移, 分析其影響并提出解決辦法;

    (4)從經(jīng)濟(jì)、 安全和建筑功能等幾方面考慮,對(duì)加強(qiáng)層的數(shù)量和位置進(jìn)行討論, 指出最合理的加強(qiáng)層設(shè)置方案;

    (5)對(duì)斜墻相關(guān)樓層樓板、 斜墻腹墻、 對(duì)應(yīng)連梁進(jìn)行分析驗(yàn)算, 確保結(jié)構(gòu)安全。

    2 地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

    擬建場地在深度約41.1m ~51.6m 以上范圍為第四系覆蓋層, 表層為新近填土, 下部為沖洪積的粘土、 粉質(zhì)粘土及粉砂等沉積物, 約41.1m ~51.6m 以下為古近紀(jì)定遠(yuǎn)組砂質(zhì)泥巖,局部為泥巖、 泥質(zhì)砂巖(夾薄層花崗巖), 土層力學(xué)性質(zhì)見表1。 本項(xiàng)目±0.000 的絕對(duì)標(biāo)高為15.00m, 地下室底板頂相對(duì)標(biāo)高 -25.30m, 絕對(duì)標(biāo)高-10.30m, 基礎(chǔ)埋深約為 -28.80m。 塔樓地下室底板主要位于第③層粘土或第④層粉質(zhì)粘土, 經(jīng)計(jì)算此兩層土無法滿足塔樓基礎(chǔ)對(duì)地基承載力和變形限值的要求, 需采用樁筏基礎(chǔ)。

    表1 土層力學(xué)性質(zhì)Tab.1 Mechanical properties of soil layer

    塔樓鉆孔灌注樁樁徑為1200mm, 有效樁長35m, 以第⑥2層中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖為樁端持力層,樁端進(jìn)持力層10m 左右, 采用樁端后注漿工藝提高單樁抗壓承載力, 單樁抗壓承載力特征值為15000kN。 由于樁端深入非壓縮土層第⑥2層中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖, 基礎(chǔ)最大沉降(包括樁基壓縮變形)為22mm 左右, 大部分變形為樁身壓縮變形, 基礎(chǔ)整體變形趨勢為漸變。

    3 結(jié)構(gòu)體系

    塔樓采用型鋼混凝土框架-核心筒-環(huán)帶桁架結(jié)構(gòu)體系, 抗側(cè)力構(gòu)件為型鋼混凝土外框柱、鋼框梁、 鋼環(huán)帶桁架、 鋼筋混凝土核心筒, 核心筒外采用鋼梁和壓型鋼板混凝土組合樓板, 核心筒內(nèi)采用鋼筋混凝土梁板。 上部結(jié)構(gòu)典型樓層平面如圖2 所示。 為提高結(jié)構(gòu)剛度, 在27 層、 38層、 49 層、 60 層布置了四道環(huán)帶桁架。

    鋼筋混凝土核心筒底部尺寸為27.6m ×25.2m, 高寬比約12.4。 核心筒尺寸沿結(jié)構(gòu)高度有兩次收進(jìn): 50 層~55 層核心筒南側(cè)立面收進(jìn)2.3m, 斜率為 1∶9.13; 61 層 ~ 66 層核心筒北側(cè)立面收進(jìn)2.3m, 斜率為1∶9.13。

    塔樓結(jié)構(gòu)大屋面高度311.4m, 核心筒頂部高度為323.5m, 塔冠頂最高約為330.15m。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí), 將延伸至塔冠頂部外框柱通過橫向支撐支撐于內(nèi)部的核心筒, 以減小塔冠頂部懸臂高度(圖3)。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中塔冠重量及其引起的風(fēng)荷載及地震力均在計(jì)算模型中予以考慮。

    圖2 典型結(jié)構(gòu)平面Fig.2 Typical structure plan

    圖3 塔冠剖面示意Fig.3 Schematic diagram of tower crown section

    4 結(jié)構(gòu)超限情況及性能化設(shè)計(jì)原則

    4.1 超限情況

    根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3-2010), 型鋼混凝土框架-鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)在7 度區(qū)的最大適用高度為190m, D 座塔樓地上建筑總高度330m(主體結(jié)構(gòu)高度311.4m),超過限值190m, 屬于高度超限結(jié)構(gòu); 2 層樓板缺失, 開洞面積為本層面積的42%, 大于30%;26 層、 37 層設(shè)置了環(huán)帶桁架, 按照抗規(guī)[1]不存在剛度突變, 按照高規(guī)[2]比值為0.88, 存在剛度突變; 26 層、 37 層、 48 層、 59 層布置了環(huán)帶桁架, 形成加強(qiáng)層; 本工程X、Y向最小受剪承載力比為0.68, 小于0.8, 是環(huán)帶桁架層下一層59層與環(huán)帶桁架層60 層的受剪承載力比值。

    綜上所述, D 座塔樓存在高度超限、 樓板不連續(xù)、 剛度突變、 含加強(qiáng)層、 抗剪承載力突變共5 項(xiàng)超限, 其中后面三項(xiàng)均為加強(qiáng)層引起的不規(guī)則。

    4.2 抗震性能目標(biāo)

    鑒于本工程的超限水平和結(jié)構(gòu)特點(diǎn), 將對(duì)抗側(cè)構(gòu)件實(shí)施全面的性能化設(shè)計(jì), 結(jié)構(gòu)的抗震性能目標(biāo)定為C 級(jí): (1)多遇地震作用下結(jié)構(gòu)滿足彈性設(shè)計(jì)要求; (2)設(shè)防地震作用下底部加強(qiáng)區(qū)的核心筒剪力墻、 外框柱滿足正截面抗彎、 抗剪彈性, 其他區(qū)域樓層核心筒剪力墻、 外框柱滿足正截面抗彎不屈服、 抗剪彈性, 環(huán)帶桁架滿足正截面抗彎不屈服, 抗剪彈性; (3)罕遇地震作用下核心筒剪力墻及外框柱滿足抗剪截面控制條件,最大彈塑性層間位移角滿足1/100。

    5 結(jié)構(gòu)分析與計(jì)算

    5.1 整體結(jié)構(gòu)分析

    塔樓彈性分析使用Etabs 和 YJK(1.8.2)進(jìn)行, 建立模型來對(duì)比檢驗(yàn)分析結(jié)果。 兩種軟件計(jì)算的模態(tài)周期見表2。 分析結(jié)果表明, 結(jié)構(gòu)的第1 階和第2 階振型為平動(dòng)振型, 第3 階振型為扭轉(zhuǎn)振型, 周期比均小于0.85。

    表2 結(jié)構(gòu)前3 階振型Tab.2 First three modes of structure

    結(jié)構(gòu)整體彈性指標(biāo)見表3。 塔樓X向、Y向的層間位移角均小于1/500, 兩個(gè)方向的剛重比均大于1.4, 但是小于2.7, 結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形分析中需要考慮P-Δ效應(yīng)的影響。 剪重比分析時(shí),特征周期取 0.35s, D 座塔樓基本周期約為7.19s, 按照《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)》計(jì)算, 樓層的最小地震剪力系數(shù)值為 0.8 ×0.012 =0.0096。 經(jīng)計(jì)算, 整個(gè)結(jié)構(gòu)X方向的剪重比為 0.996%,Y方向的剪重比為0.964%, 符合《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)》的要求, 故只需按規(guī)范要求對(duì)各樓層剪力進(jìn)行放大調(diào)整。

    表3 整體結(jié)構(gòu)性能指標(biāo)Tab.3 Performance index of overall structure

    由以上分析可知, 300m 左右超高層在7 度設(shè)防地區(qū)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)為: (1)兩個(gè)方向地震作用下、 風(fēng)荷載下位移角最大為1/842, 遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于1/500, 不起控制作用; (2)剛重比均大于 1.4,但是小于2.7, 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中需要考慮二階效應(yīng);(3)合肥地區(qū)50 年一遇基本風(fēng)壓為0.35kN/m2,本項(xiàng)目地震作用下基底剪力略大于風(fēng)荷載作用下基底剪力, 地震作用起控制作用; (4)剪重比最小為 0.964%, 略大于《審查要點(diǎn)》 最低標(biāo)準(zhǔn)0.960%, 說明D 座塔樓剛度由剪重比控制, 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中通過減輕上部剪力墻自重、 適當(dāng)加大加強(qiáng)層剛度來調(diào)整剪重比。

    5.2 罕遇地震彈塑性時(shí)程分析

    對(duì)D 座塔樓進(jìn)行罕遇地震作用下動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析, 共計(jì)算7 組地震波, 并對(duì)結(jié)構(gòu)性能進(jìn)行評(píng)價(jià), 總體結(jié)論如下: (1)結(jié)構(gòu)的最大層間位移角平均值X向?yàn)?1/182,Y向?yàn)?1/176, 均滿足規(guī)范1/100 的要求; (2)彈塑性罕遇地震的剪重比平均值X向?yàn)?.14%,Y向?yàn)?.94%, 約為彈性罕遇地震的0.70 ~0.73 倍。 彈塑性剪重比相當(dāng)于多遇地震剪重比(0.96% ~0.98%)的4.1倍, 表明結(jié)構(gòu)有一定的耗能能力; (3)從損傷情況來看, 結(jié)構(gòu)出現(xiàn)塑性鉸的位置符合設(shè)計(jì)預(yù)期,主要出現(xiàn)在核心筒連梁及核心筒內(nèi)混凝土框架梁。 外框和核心筒之間鋼梁由于設(shè)計(jì)為兩端鉸接次梁, 不參與抗側(cè)和耗能。

    核心筒內(nèi)墻NQ2、 NQ4 長度11m, 在底部出現(xiàn)較嚴(yán)重受壓損傷, 損傷因子0.75, 損傷寬度20%。 根據(jù)罕遇地震分析結(jié)果, 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中考慮在墻中部開設(shè)構(gòu)造洞: 層高≤4m 時(shí), 洞口大小為1.5m ×2m; 層高 >4m 時(shí), 洞口大小為 1.5m×3m。 圖4 為NQ4 底部剪力墻開洞和不開洞兩種情況下在罕遇地震作用時(shí)受壓損傷情況對(duì)比,開洞后連梁發(fā)揮耗能作用, 保護(hù)了墻肢。 分析表明, 兩片內(nèi)墻(NQ2、 NQ4)開洞后墻肢均未出現(xiàn)明顯的受壓損傷。

    圖4 NQ4 底部墻體受壓損傷對(duì)比Fig.4 Comparison of pressure damage of NQ4 bottom wall

    考察環(huán)帶桁架樓層樓板在罕遇地震下的性能水平, 如圖5 所示。 由圖可知, 環(huán)桁架位置出現(xiàn)中度受壓損傷, 在后續(xù)施工圖設(shè)計(jì)中, 在環(huán)桁架寬度1m 內(nèi)的板帶, 加強(qiáng)與環(huán)桁架同方向的板筋。

    綜上所述, 根據(jù)罕遇地震彈塑性分析結(jié)果對(duì)結(jié)構(gòu)采取相應(yīng)加強(qiáng)措施后, 結(jié)構(gòu)變形、 混凝土損傷、 鋼筋和鋼材塑性應(yīng)變等各項(xiàng)指標(biāo)均滿足所設(shè)定的性能目標(biāo)。

    圖5 38 層樓板受壓損傷Fig.5 Pressure damage of 38th floor slab

    6 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)關(guān)鍵問題

    6.1 施工模擬及非荷載效應(yīng)作用下水平變形分析

    根據(jù)變形的性質(zhì)不同, 豎向構(gòu)件在豎向荷載作用下的變形主要由兩部分構(gòu)成: 一部分是由重力荷載、 溫度和基礎(chǔ)沉降產(chǎn)生的彈性變形, 另一部分是由混凝土收縮和徐變產(chǎn)生的非彈性變形。 非荷載作用就是指混凝土收縮和徐變產(chǎn)生的效應(yīng)。

    D 座塔樓南面核心筒在50 ~55 層為斜墻,北面核心筒在61 ~66 層為斜墻, 斜墻的斜率為1∶9.13。斜墻單面收進(jìn)使整體結(jié)構(gòu)在自重作用下存在偏心, 引起附加彎矩, 從而在自重作用下產(chǎn)生水平位移。 考慮非荷載效應(yīng)后, 結(jié)構(gòu)在施工封頂后、 施工完成10 年后的水平位移最大值分別為 38mm 和 48mm, 如圖 6 所示。

    圖6 核心筒水平變形分析Fig.6 Horizontal deformation analysis of core tube

    重力荷載下產(chǎn)生的水平位移將會(huì)影響超高層高速電梯的正常使用, 同時(shí)會(huì)影響樓屋面的水平度, 對(duì)幕墻、 隔墻、 機(jī)電管道和電梯等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件也會(huì)產(chǎn)生影響。 在后續(xù)施工圖設(shè)計(jì)及施工過程中均需采取相應(yīng)的措施: (1)采用高強(qiáng)混凝土, 兼顧混凝土強(qiáng)度、 耐久性、 體積穩(wěn)定性、 工作性、環(huán)保性和經(jīng)濟(jì)性的綜合要求, 減小收縮和徐變變形; (2)采用具有好的彈性和韌性的填充材料與結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行連接; (3)在核心筒重心偏向的一方,適當(dāng)多布置一些樁基, 通過調(diào)整基礎(chǔ)沉降來平衡重力偏心引起的豎向位移差異; (4)建筑施工期間, 根據(jù)計(jì)算結(jié)果, 在不同樓層預(yù)留相應(yīng)的變形量, 保證后期電梯等設(shè)備的正常使用; (5)在施工和使用期間, 建立一套完善的變形監(jiān)測系統(tǒng), 并在施工期間根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)隨時(shí)調(diào)整后期的預(yù)留量。

    6.2 環(huán)帶桁架敏感性分析

    建筑沿塔樓高度設(shè)置了6 個(gè)避難層, 其中上面5 個(gè)避難層高度比例分別為0.23(位置1)、0.38(位置2)、 0.54(位置 3)、 0.70(位置 4)和0.85(位置5)。 考慮在位置 1 -3 -5、 位置 2 -3-4、 位置 2 -3 -5、 位置 2 -4 -5、 位置 3 -4 -5 處分別布置三道環(huán)帶桁架。 對(duì)其環(huán)帶桁架位置敏感性進(jìn)行對(duì)比分析, 可知設(shè)置三道環(huán)帶桁架模型, 底層剪重比很難滿足0.960%的審查要求,如果采取三道環(huán)帶的方案, 需加大環(huán)帶桁架剛度、 增加墻厚以及框架截面, 經(jīng)濟(jì)性不好。 三道環(huán)帶總體指標(biāo)見表4。 考慮在位置1 -2 -3 -4、位置1 -2 -3 -5、 位置 1 -2 -4 -5、 位置 1 -3-4 -5、 位置2 -3 -4 -5 處分別布置四道環(huán)帶桁架。 可知除環(huán)帶桁架設(shè)置在2 -3 -4 -5 位置之外, 其余模型底層剪重比不滿足要求, 且差距較大。 四道環(huán)帶總體指標(biāo)見表5。

    表4 三道環(huán)帶總體指標(biāo)Tab.4 Overall indicators of three ring roads

    表5 四道環(huán)帶總體指標(biāo)Tab.5 Overall indicators of four ring roads

    6.3 斜墻受力分析

    核心筒尺寸沿結(jié)構(gòu)高度有兩次收進(jìn): 50 ~55層, 南面核心筒開始內(nèi)收, 形成斜墻; 61 ~66層, 北面核心筒開始內(nèi)收, 形成斜墻。 經(jīng)初步分析50 ~55 層的斜墻位于建筑的下部, 其墻肢軸力較61 ~66 層大, 綜合考慮斜墻斜率相同的因素, 50 ~55 層斜墻造成的水平分力大于61 ~66層斜墻造成的水平分力, 本節(jié)選取50 層~55 層的斜墻墻體進(jìn)行分析, 斜墻編號(hào)如圖7 所示。

    圖7 50 ~55 層斜墻編號(hào)Fig.7 Inclined wall number of floors 50 ~55

    地震組合分項(xiàng)系數(shù)按抗震規(guī)范取值如下, 其中水平地震作用考慮雙向地震:

    設(shè)防地震彈性組合1:

    設(shè)防地震彈性組合2:

    式中:SGE為重力荷載代表值的效應(yīng);SEhk水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng);SEvk為豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)。

    各工況及組合在斜墻內(nèi)產(chǎn)生的軸力見表6。

    表6 51 層斜墻軸力(單位: kN)Tab.6 Axial force of 51 story inclined wall (unit: kN)

    表6 分析表明對(duì)于斜墻墻肢軸力以重力荷載為主, 水平地震引起墻肢軸力次之, 豎向地震引起的墻肢軸力較小, 墻肢軸力控制工況為以水平地震為主的組合工況。

    斜墻轉(zhuǎn)折處(50 層樓面及55 層樓面)將會(huì)對(duì)樓板形成較大的推力, 需對(duì)轉(zhuǎn)折處的樓板進(jìn)行面內(nèi)應(yīng)力分析, 圖8 顯示了50 層及55 層重力荷載代表值(D+0.5L,D為恒載作用下的效應(yīng),L為活載作用下的效應(yīng))下的樓板平面內(nèi)內(nèi)力圖。 為了略去重力荷載下樓板的平面外應(yīng)力, 僅保留樓板平面內(nèi)應(yīng)力, 圖8 中F11、F22表示單位長度的樓板面內(nèi)軸力, 其值除以樓板厚度就為樓板面內(nèi)應(yīng)力。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中將斜墻轉(zhuǎn)折處50 層和55 層的樓板加厚至 200mm, 51、 52、 53 層樓板厚度增厚至150mm。 由圖8 可知, 重力作用下由于斜墻軸力分力引起的樓板拉應(yīng)力50 層為300(kN/m)/200(mm) =1.5MPa、 55 層為240(kN/m)/200(mm) =1.2MPa, 由表6 可知, 設(shè)防地震水平地震引起的墻肢軸力約為重力作用下墻肢軸力的0.80 倍,可知1.2SGE+1.3SEhk組合下墻肢軸力水平分力引起的樓板拉應(yīng)力約為3.36MPa(50 層)、 2.70MPa(55 層)。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中根據(jù)計(jì)算結(jié)果對(duì)該樓層的樓板配筋進(jìn)行加強(qiáng), 并雙向雙層通長配筋。

    圖8 樓板軸力(單位: kN/m)Fig.8 Axial diagram of floor (unit: kN/m)

    核心筒內(nèi)墻肢WQ5、 WQ6 對(duì)斜墻平面外起較大的約束作用, 應(yīng)對(duì)WQ5、 WQ6 進(jìn)行水平向拉力驗(yàn)算。 由圖9 可知, WQ6 在設(shè)防地震彈性組合下墻肢最大水平拉應(yīng)力約為1440(kN/m)/350(mm) =4.11N/mm2, 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)對(duì)該區(qū)域附近的墻肢水平分布鋼筋進(jìn)行加強(qiáng)(水平分布鋼筋配筋率約為1.0%)。

    圖9 內(nèi)墻肢WQ6 軸力F11方向(單位: kN/m)Fig.9 Axial diagram of internal wall limb WQ6(F11direction, unit: kN/m)

    斜墻轉(zhuǎn)折處(50 層及55 層樓面), 將會(huì)對(duì)斜墻鄰近的連梁形成較大的軸力, 如連梁L -1 及L-2。 因此結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中將這些連梁的抗震性能提高為設(shè)防地震彈性, 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中在相應(yīng)連梁內(nèi)埋置型鋼, 并按拉彎或壓彎桿件對(duì)這些連梁進(jìn)行設(shè)計(jì)。

    7 結(jié)論

    1.D 座塔樓結(jié)構(gòu)采用型鋼混凝土框架-核心筒體系, 對(duì)其進(jìn)行多遇地震彈性、 設(shè)防地震彈性及罕遇地震彈塑性時(shí)程分析, 結(jié)果表明該結(jié)構(gòu)體系可以滿足抗震(風(fēng))多道設(shè)防的要求。 分析表明, D 座塔樓的剛度由剪重比控制, 設(shè)計(jì)中應(yīng)重視減輕減薄上部墻體自重; 對(duì)于長度11m 的剪力墻中部開設(shè)構(gòu)造洞口, 減輕其在罕遇地震下的損傷。

    2.由于有斜墻的存在, 塔樓在重力荷載作用下會(huì)產(chǎn)生附加彎矩, 從而產(chǎn)生水平位移, 對(duì)其進(jìn)行考慮非荷載效應(yīng)的施工模擬分析, 得出塔樓在施工完成十年后的水平位移值為48mm, 考慮其對(duì)高速電梯、 機(jī)電管道等的影響, 提出合理化建議。

    3.對(duì)環(huán)帶桁架進(jìn)行敏感性分析, 考慮經(jīng)濟(jì)性和對(duì)建筑功能的影響, 得出環(huán)帶桁架的合理設(shè)置位置。

    4.斜墻、 對(duì)應(yīng)樓層的樓板、 支撐斜墻的腹墻以及對(duì)應(yīng)的連梁組成一個(gè)受力平衡體系, 對(duì)這個(gè)體系進(jìn)行分析, 結(jié)果表明斜墻墻肢軸力以重力荷載為主, 水平地震引起墻肢軸力次之, 豎向地震引起的墻肢軸力較小。 墻肢配筋中對(duì)斜墻外側(cè)豎向分布鋼筋配筋率適當(dāng)加強(qiáng), 以抵抗斜墻平面外彎矩; 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中對(duì)斜墻對(duì)應(yīng)樓層的樓板配筋進(jìn)行加強(qiáng); 對(duì)支撐斜墻的腹墻水平鋼筋進(jìn)行加強(qiáng),用以抵抗產(chǎn)生的拉力; 在斜墻對(duì)應(yīng)的連梁內(nèi)埋置型鋼。

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