寶能環(huán)球金融中心D 座塔樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

錢昆

(華東建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司 上海200002）

1 工程概況

本項(xiàng)目位于合肥濱湖新區(qū)核心地塊， 地塊緊鄰巢湖， 西臨廬州大道， 北至云谷路， 南接南寧路、 東臨華山路， 整個(gè)地塊東西長約850m， 南北長約800m。 整個(gè) CBD 項(xiàng)目為集辦公、 酒店、商業(yè)、 博物館和觀光為一體的綜合性建筑群體，包括7 棟超高層塔樓(A 座 ～ F 座）及裙房， 塔樓建筑高度從588m 到150m 到不等。 D 座塔樓地下5 層， 地上主要建筑功能為辦公， 層數(shù)70層， 建筑高度330m， 塔冠約高19m， 結(jié)構(gòu)大屋面高度311.4m， 平面尺寸約為 50m ×50m， 結(jié)構(gòu)高寬比約為6.3。 塔樓與裙房±0.000 以上設(shè)抗震縫分開， 基礎(chǔ)埋深約為28.5m， 地上部分建筑面積約為15.75 萬m2。 建筑效果及剖面如圖1所示。

圖1 D 座塔樓剖面示意Fig.1 Section of tower D

D 座塔樓采用型鋼混凝土框架-核心筒-環(huán)帶桁架結(jié)構(gòu)體系， 塔樓的設(shè)計(jì)使用年限為50 年，主要構(gòu)件耐久性設(shè)計(jì)使用年限為100 年； 重要構(gòu)件(底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻及框架柱）安全等級(jí)為一級(jí)， 其余構(gòu)件為二級(jí)； 抗震設(shè)防類別為重點(diǎn)設(shè)防類。 本工程抗震設(shè)防烈度為7 度， 設(shè)計(jì)地震分組為第一組， 場地類別II 類， 按規(guī)范的設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.10g。

本文以D 座塔樓為研究對(duì)象， 通過多遇地震、 設(shè)防地震及罕遇地震作用下整體結(jié)構(gòu)計(jì)算分析， 全面考察了結(jié)構(gòu)在不同荷載工況作用下的受力性能， 重點(diǎn)闡述以下幾個(gè)問題:

(1）D 座塔樓的動(dòng)力特性及整體性能， 指出本項(xiàng)目剛度由剪重比控制；

(2）概述罕遇地震彈塑性分析總體評(píng)價(jià)， 重點(diǎn)論述其對(duì)長墻、 加強(qiáng)層樓板等結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的改進(jìn)建議；

(3）由于斜墻的存在， 論述塔樓在重力荷載作用下出現(xiàn)水平位移， 分析其影響并提出解決辦法；

(4）從經(jīng)濟(jì)、 安全和建筑功能等幾方面考慮，對(duì)加強(qiáng)層的數(shù)量和位置進(jìn)行討論， 指出最合理的加強(qiáng)層設(shè)置方案；

(5）對(duì)斜墻相關(guān)樓層樓板、 斜墻腹墻、 對(duì)應(yīng)連梁進(jìn)行分析驗(yàn)算， 確保結(jié)構(gòu)安全。

2 地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

擬建場地在深度約41.1m ～51.6m 以上范圍為第四系覆蓋層， 表層為新近填土， 下部為沖洪積的粘土、 粉質(zhì)粘土及粉砂等沉積物， 約41.1m ～51.6m 以下為古近紀(jì)定遠(yuǎn)組砂質(zhì)泥巖，局部為泥巖、 泥質(zhì)砂巖(夾薄層花崗巖）， 土層力學(xué)性質(zhì)見表1。 本項(xiàng)目±0.000 的絕對(duì)標(biāo)高為15.00m， 地下室底板頂相對(duì)標(biāo)高 -25.30m， 絕對(duì)標(biāo)高-10.30m， 基礎(chǔ)埋深約為 -28.80m。 塔樓地下室底板主要位于第③層粘土或第④層粉質(zhì)粘土， 經(jīng)計(jì)算此兩層土無法滿足塔樓基礎(chǔ)對(duì)地基承載力和變形限值的要求， 需采用樁筏基礎(chǔ)。

表1 土層力學(xué)性質(zhì)Tab.1 Mechanical properties of soil layer

塔樓鉆孔灌注樁樁徑為1200mm， 有效樁長35m， 以第⑥2層中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖為樁端持力層，樁端進(jìn)持力層10m 左右， 采用樁端后注漿工藝提高單樁抗壓承載力， 單樁抗壓承載力特征值為15000kN。 由于樁端深入非壓縮土層第⑥2層中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖， 基礎(chǔ)最大沉降(包括樁基壓縮變形）為22mm 左右， 大部分變形為樁身壓縮變形， 基礎(chǔ)整體變形趨勢為漸變。

3 結(jié)構(gòu)體系

塔樓采用型鋼混凝土框架-核心筒-環(huán)帶桁架結(jié)構(gòu)體系， 抗側(cè)力構(gòu)件為型鋼混凝土外框柱、鋼框梁、 鋼環(huán)帶桁架、 鋼筋混凝土核心筒， 核心筒外采用鋼梁和壓型鋼板混凝土組合樓板， 核心筒內(nèi)采用鋼筋混凝土梁板。 上部結(jié)構(gòu)典型樓層平面如圖2 所示。 為提高結(jié)構(gòu)剛度， 在27 層、 38層、 49 層、 60 層布置了四道環(huán)帶桁架。

鋼筋混凝土核心筒底部尺寸為27.6m ×25.2m， 高寬比約12.4。 核心筒尺寸沿結(jié)構(gòu)高度有兩次收進(jìn): 50 層～55 層核心筒南側(cè)立面收進(jìn)2.3m， 斜率為 1∶9.13； 61 層 ～ 66 層核心筒北側(cè)立面收進(jìn)2.3m， 斜率為1∶9.13。

塔樓結(jié)構(gòu)大屋面高度311.4m， 核心筒頂部高度為323.5m， 塔冠頂最高約為330.15m。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)， 將延伸至塔冠頂部外框柱通過橫向支撐支撐于內(nèi)部的核心筒， 以減小塔冠頂部懸臂高度(圖3）。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中塔冠重量及其引起的風(fēng)荷載及地震力均在計(jì)算模型中予以考慮。

圖2 典型結(jié)構(gòu)平面Fig.2 Typical structure plan

圖3 塔冠剖面示意Fig.3 Schematic diagram of tower crown section

4 結(jié)構(gòu)超限情況及性能化設(shè)計(jì)原則

4.1 超限情況

根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3-2010）， 型鋼混凝土框架-鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)在7 度區(qū)的最大適用高度為190m， D 座塔樓地上建筑總高度330m(主體結(jié)構(gòu)高度311.4m），超過限值190m， 屬于高度超限結(jié)構(gòu)； 2 層樓板缺失， 開洞面積為本層面積的42%， 大于30%；26 層、 37 層設(shè)置了環(huán)帶桁架， 按照抗規(guī)[1]不存在剛度突變， 按照高規(guī)[2]比值為0.88， 存在剛度突變； 26 層、 37 層、 48 層、 59 層布置了環(huán)帶桁架， 形成加強(qiáng)層； 本工程X、Y向最小受剪承載力比為0.68， 小于0.8， 是環(huán)帶桁架層下一層59層與環(huán)帶桁架層60 層的受剪承載力比值。

綜上所述， D 座塔樓存在高度超限、 樓板不連續(xù)、 剛度突變、 含加強(qiáng)層、 抗剪承載力突變共5 項(xiàng)超限， 其中后面三項(xiàng)均為加強(qiáng)層引起的不規(guī)則。

4.2 抗震性能目標(biāo)

鑒于本工程的超限水平和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)， 將對(duì)抗側(cè)構(gòu)件實(shí)施全面的性能化設(shè)計(jì)， 結(jié)構(gòu)的抗震性能目標(biāo)定為C 級(jí): (1）多遇地震作用下結(jié)構(gòu)滿足彈性設(shè)計(jì)要求； (2）設(shè)防地震作用下底部加強(qiáng)區(qū)的核心筒剪力墻、 外框柱滿足正截面抗彎、 抗剪彈性， 其他區(qū)域樓層核心筒剪力墻、 外框柱滿足正截面抗彎不屈服、 抗剪彈性， 環(huán)帶桁架滿足正截面抗彎不屈服， 抗剪彈性； (3）罕遇地震作用下核心筒剪力墻及外框柱滿足抗剪截面控制條件，最大彈塑性層間位移角滿足1/100。

5 結(jié)構(gòu)分析與計(jì)算

5.1 整體結(jié)構(gòu)分析

塔樓彈性分析使用Etabs 和 YJK(1.8.2）進(jìn)行， 建立模型來對(duì)比檢驗(yàn)分析結(jié)果。 兩種軟件計(jì)算的模態(tài)周期見表2。 分析結(jié)果表明， 結(jié)構(gòu)的第1 階和第2 階振型為平動(dòng)振型， 第3 階振型為扭轉(zhuǎn)振型， 周期比均小于0.85。

表2 結(jié)構(gòu)前3 階振型Tab.2 First three modes of structure

結(jié)構(gòu)整體彈性指標(biāo)見表3。 塔樓X向、Y向的層間位移角均小于1/500， 兩個(gè)方向的剛重比均大于1.4， 但是小于2.7， 結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形分析中需要考慮P-Δ效應(yīng)的影響。 剪重比分析時(shí)，特征周期取 0.35s， D 座塔樓基本周期約為7.19s， 按照《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)》計(jì)算， 樓層的最小地震剪力系數(shù)值為 0.8 ×0.012 =0.0096。 經(jīng)計(jì)算， 整個(gè)結(jié)構(gòu)X方向的剪重比為 0.996%，Y方向的剪重比為0.964%， 符合《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)》的要求， 故只需按規(guī)范要求對(duì)各樓層剪力進(jìn)行放大調(diào)整。

表3 整體結(jié)構(gòu)性能指標(biāo)Tab.3 Performance index of overall structure

由以上分析可知， 300m 左右超高層在7 度設(shè)防地區(qū)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)為: (1）兩個(gè)方向地震作用下、 風(fēng)荷載下位移角最大為1/842， 遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于1/500， 不起控制作用； (2）剛重比均大于 1.4，但是小于2.7， 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中需要考慮二階效應(yīng)；(3）合肥地區(qū)50 年一遇基本風(fēng)壓為0.35kN/m2，本項(xiàng)目地震作用下基底剪力略大于風(fēng)荷載作用下基底剪力， 地震作用起控制作用； (4）剪重比最小為 0.964%， 略大于《審查要點(diǎn)》 最低標(biāo)準(zhǔn)0.960%， 說明D 座塔樓剛度由剪重比控制， 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中通過減輕上部剪力墻自重、 適當(dāng)加大加強(qiáng)層剛度來調(diào)整剪重比。

5.2 罕遇地震彈塑性時(shí)程分析

對(duì)D 座塔樓進(jìn)行罕遇地震作用下動(dòng)力彈塑性時(shí)程分析， 共計(jì)算7 組地震波， 并對(duì)結(jié)構(gòu)性能進(jìn)行評(píng)價(jià)， 總體結(jié)論如下: (1）結(jié)構(gòu)的最大層間位移角平均值X向?yàn)?1/182，Y向?yàn)?1/176， 均滿足規(guī)范1/100 的要求； (2）彈塑性罕遇地震的剪重比平均值X向?yàn)?.14%，Y向?yàn)?.94%， 約為彈性罕遇地震的0.70 ～0.73 倍。 彈塑性剪重比相當(dāng)于多遇地震剪重比(0.96% ～0.98%）的4.1倍， 表明結(jié)構(gòu)有一定的耗能能力； (3）從損傷情況來看， 結(jié)構(gòu)出現(xiàn)塑性鉸的位置符合設(shè)計(jì)預(yù)期，主要出現(xiàn)在核心筒連梁及核心筒內(nèi)混凝土框架梁。 外框和核心筒之間鋼梁由于設(shè)計(jì)為兩端鉸接次梁， 不參與抗側(cè)和耗能。

核心筒內(nèi)墻NQ2、 NQ4 長度11m， 在底部出現(xiàn)較嚴(yán)重受壓損傷， 損傷因子0.75， 損傷寬度20%。 根據(jù)罕遇地震分析結(jié)果， 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中考慮在墻中部開設(shè)構(gòu)造洞: 層高≤4m 時(shí)， 洞口大小為1.5m ×2m； 層高 ＞4m 時(shí)， 洞口大小為 1.5m×3m。 圖4 為NQ4 底部剪力墻開洞和不開洞兩種情況下在罕遇地震作用時(shí)受壓損傷情況對(duì)比，開洞后連梁發(fā)揮耗能作用， 保護(hù)了墻肢。 分析表明， 兩片內(nèi)墻(NQ2、 NQ4）開洞后墻肢均未出現(xiàn)明顯的受壓損傷。

圖4 NQ4 底部墻體受壓損傷對(duì)比Fig.4 Comparison of pressure damage of NQ4 bottom wall

考察環(huán)帶桁架樓層樓板在罕遇地震下的性能水平， 如圖5 所示。 由圖可知， 環(huán)桁架位置出現(xiàn)中度受壓損傷， 在后續(xù)施工圖設(shè)計(jì)中， 在環(huán)桁架寬度1m 內(nèi)的板帶， 加強(qiáng)與環(huán)桁架同方向的板筋。

綜上所述， 根據(jù)罕遇地震彈塑性分析結(jié)果對(duì)結(jié)構(gòu)采取相應(yīng)加強(qiáng)措施后， 結(jié)構(gòu)變形、 混凝土損傷、 鋼筋和鋼材塑性應(yīng)變等各項(xiàng)指標(biāo)均滿足所設(shè)定的性能目標(biāo)。

圖5 38 層樓板受壓損傷Fig.5 Pressure damage of 38th floor slab

6 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)關(guān)鍵問題

6.1 施工模擬及非荷載效應(yīng)作用下水平變形分析

根據(jù)變形的性質(zhì)不同， 豎向構(gòu)件在豎向荷載作用下的變形主要由兩部分構(gòu)成: 一部分是由重力荷載、 溫度和基礎(chǔ)沉降產(chǎn)生的彈性變形， 另一部分是由混凝土收縮和徐變產(chǎn)生的非彈性變形。 非荷載作用就是指混凝土收縮和徐變產(chǎn)生的效應(yīng)。

D 座塔樓南面核心筒在50 ～55 層為斜墻，北面核心筒在61 ～66 層為斜墻， 斜墻的斜率為1∶9.13。斜墻單面收進(jìn)使整體結(jié)構(gòu)在自重作用下存在偏心， 引起附加彎矩， 從而在自重作用下產(chǎn)生水平位移。 考慮非荷載效應(yīng)后， 結(jié)構(gòu)在施工封頂后、 施工完成10 年后的水平位移最大值分別為 38mm 和 48mm， 如圖 6 所示。

圖6 核心筒水平變形分析Fig.6 Horizontal deformation analysis of core tube

重力荷載下產(chǎn)生的水平位移將會(huì)影響超高層高速電梯的正常使用， 同時(shí)會(huì)影響樓屋面的水平度， 對(duì)幕墻、 隔墻、 機(jī)電管道和電梯等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件也會(huì)產(chǎn)生影響。 在后續(xù)施工圖設(shè)計(jì)及施工過程中均需采取相應(yīng)的措施: (1）采用高強(qiáng)混凝土， 兼顧混凝土強(qiáng)度、 耐久性、 體積穩(wěn)定性、 工作性、環(huán)保性和經(jīng)濟(jì)性的綜合要求， 減小收縮和徐變變形； (2）采用具有好的彈性和韌性的填充材料與結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行連接； (3）在核心筒重心偏向的一方，適當(dāng)多布置一些樁基， 通過調(diào)整基礎(chǔ)沉降來平衡重力偏心引起的豎向位移差異； (4）建筑施工期間， 根據(jù)計(jì)算結(jié)果， 在不同樓層預(yù)留相應(yīng)的變形量， 保證后期電梯等設(shè)備的正常使用； (5）在施工和使用期間， 建立一套完善的變形監(jiān)測系統(tǒng)， 并在施工期間根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)隨時(shí)調(diào)整后期的預(yù)留量。

6.2 環(huán)帶桁架敏感性分析

建筑沿塔樓高度設(shè)置了6 個(gè)避難層， 其中上面5 個(gè)避難層高度比例分別為0.23(位置1）、0.38(位置2）、 0.54(位置 3）、 0.70(位置 4）和0.85(位置5）。 考慮在位置 1 -3 -5、 位置 2 -3-4、 位置 2 -3 -5、 位置 2 -4 -5、 位置 3 -4 -5 處分別布置三道環(huán)帶桁架。 對(duì)其環(huán)帶桁架位置敏感性進(jìn)行對(duì)比分析， 可知設(shè)置三道環(huán)帶桁架模型， 底層剪重比很難滿足0.960%的審查要求，如果采取三道環(huán)帶的方案， 需加大環(huán)帶桁架剛度、 增加墻厚以及框架截面， 經(jīng)濟(jì)性不好。 三道環(huán)帶總體指標(biāo)見表4。 考慮在位置1 -2 -3 -4、位置1 -2 -3 -5、 位置 1 -2 -4 -5、 位置 1 -3-4 -5、 位置2 -3 -4 -5 處分別布置四道環(huán)帶桁架。 可知除環(huán)帶桁架設(shè)置在2 -3 -4 -5 位置之外， 其余模型底層剪重比不滿足要求， 且差距較大。 四道環(huán)帶總體指標(biāo)見表5。

表4 三道環(huán)帶總體指標(biāo)Tab.4 Overall indicators of three ring roads

表5 四道環(huán)帶總體指標(biāo)Tab.5 Overall indicators of four ring roads

6.3 斜墻受力分析

核心筒尺寸沿結(jié)構(gòu)高度有兩次收進(jìn): 50 ～55層， 南面核心筒開始內(nèi)收， 形成斜墻； 61 ～66層， 北面核心筒開始內(nèi)收， 形成斜墻。 經(jīng)初步分析50 ～55 層的斜墻位于建筑的下部， 其墻肢軸力較61 ～66 層大， 綜合考慮斜墻斜率相同的因素， 50 ～55 層斜墻造成的水平分力大于61 ～66層斜墻造成的水平分力， 本節(jié)選取50 層～55 層的斜墻墻體進(jìn)行分析， 斜墻編號(hào)如圖7 所示。

圖7 50 ～55 層斜墻編號(hào)Fig.7 Inclined wall number of floors 50 ～55

地震組合分項(xiàng)系數(shù)按抗震規(guī)范取值如下， 其中水平地震作用考慮雙向地震:

設(shè)防地震彈性組合1:

設(shè)防地震彈性組合2:

式中:SGE為重力荷載代表值的效應(yīng)；SEhk水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SEvk為豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)。

各工況及組合在斜墻內(nèi)產(chǎn)生的軸力見表6。

表6 51 層斜墻軸力(單位： kN)Tab.6 Axial force of 51 story inclined wall (unit: kN）

表6 分析表明對(duì)于斜墻墻肢軸力以重力荷載為主， 水平地震引起墻肢軸力次之， 豎向地震引起的墻肢軸力較小， 墻肢軸力控制工況為以水平地震為主的組合工況。

斜墻轉(zhuǎn)折處(50 層樓面及55 層樓面）將會(huì)對(duì)樓板形成較大的推力， 需對(duì)轉(zhuǎn)折處的樓板進(jìn)行面內(nèi)應(yīng)力分析， 圖8 顯示了50 層及55 層重力荷載代表值(D+0.5L，D為恒載作用下的效應(yīng)，L為活載作用下的效應(yīng)）下的樓板平面內(nèi)內(nèi)力圖。 為了略去重力荷載下樓板的平面外應(yīng)力， 僅保留樓板平面內(nèi)應(yīng)力， 圖8 中F11、F22表示單位長度的樓板面內(nèi)軸力， 其值除以樓板厚度就為樓板面內(nèi)應(yīng)力。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中將斜墻轉(zhuǎn)折處50 層和55 層的樓板加厚至 200mm， 51、 52、 53 層樓板厚度增厚至150mm。 由圖8 可知， 重力作用下由于斜墻軸力分力引起的樓板拉應(yīng)力50 層為300(kN/m）/200(mm） =1.5MPa、 55 層為240(kN/m）/200(mm） =1.2MPa， 由表6 可知， 設(shè)防地震水平地震引起的墻肢軸力約為重力作用下墻肢軸力的0.80 倍，可知1.2SGE+1.3SEhk組合下墻肢軸力水平分力引起的樓板拉應(yīng)力約為3.36MPa(50 層）、 2.70MPa(55 層）。 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中根據(jù)計(jì)算結(jié)果對(duì)該樓層的樓板配筋進(jìn)行加強(qiáng)， 并雙向雙層通長配筋。

圖8 樓板軸力(單位： kN/m)Fig.8 Axial diagram of floor (unit: kN/m）

核心筒內(nèi)墻肢WQ5、 WQ6 對(duì)斜墻平面外起較大的約束作用， 應(yīng)對(duì)WQ5、 WQ6 進(jìn)行水平向拉力驗(yàn)算。 由圖9 可知， WQ6 在設(shè)防地震彈性組合下墻肢最大水平拉應(yīng)力約為1440(kN/m）/350(mm） =4.11N/mm2， 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)對(duì)該區(qū)域附近的墻肢水平分布鋼筋進(jìn)行加強(qiáng)(水平分布鋼筋配筋率約為1.0%）。

圖9 內(nèi)墻肢WQ6 軸力F11方向(單位： kN/m)Fig.9 Axial diagram of internal wall limb WQ6(F11direction， unit: kN/m）

斜墻轉(zhuǎn)折處(50 層及55 層樓面）， 將會(huì)對(duì)斜墻鄰近的連梁形成較大的軸力， 如連梁L -1 及L-2。 因此結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中將這些連梁的抗震性能提高為設(shè)防地震彈性， 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中在相應(yīng)連梁內(nèi)埋置型鋼， 并按拉彎或壓彎桿件對(duì)這些連梁進(jìn)行設(shè)計(jì)。

7 結(jié)論

1.D 座塔樓結(jié)構(gòu)采用型鋼混凝土框架-核心筒體系， 對(duì)其進(jìn)行多遇地震彈性、 設(shè)防地震彈性及罕遇地震彈塑性時(shí)程分析， 結(jié)果表明該結(jié)構(gòu)體系可以滿足抗震(風(fēng)）多道設(shè)防的要求。 分析表明， D 座塔樓的剛度由剪重比控制， 設(shè)計(jì)中應(yīng)重視減輕減薄上部墻體自重； 對(duì)于長度11m 的剪力墻中部開設(shè)構(gòu)造洞口， 減輕其在罕遇地震下的損傷。

2.由于有斜墻的存在， 塔樓在重力荷載作用下會(huì)產(chǎn)生附加彎矩， 從而產(chǎn)生水平位移， 對(duì)其進(jìn)行考慮非荷載效應(yīng)的施工模擬分析， 得出塔樓在施工完成十年后的水平位移值為48mm， 考慮其對(duì)高速電梯、 機(jī)電管道等的影響， 提出合理化建議。

3.對(duì)環(huán)帶桁架進(jìn)行敏感性分析， 考慮經(jīng)濟(jì)性和對(duì)建筑功能的影響， 得出環(huán)帶桁架的合理設(shè)置位置。

4.斜墻、 對(duì)應(yīng)樓層的樓板、 支撐斜墻的腹墻以及對(duì)應(yīng)的連梁組成一個(gè)受力平衡體系， 對(duì)這個(gè)體系進(jìn)行分析， 結(jié)果表明斜墻墻肢軸力以重力荷載為主， 水平地震引起墻肢軸力次之， 豎向地震引起的墻肢軸力較小。 墻肢配筋中對(duì)斜墻外側(cè)豎向分布鋼筋配筋率適當(dāng)加強(qiáng)， 以抵抗斜墻平面外彎矩； 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中對(duì)斜墻對(duì)應(yīng)樓層的樓板配筋進(jìn)行加強(qiáng)； 對(duì)支撐斜墻的腹墻水平鋼筋進(jìn)行加強(qiáng)，用以抵抗產(chǎn)生的拉力； 在斜墻對(duì)應(yīng)的連梁內(nèi)埋置型鋼。