雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)熱泵制熱綜合部分性能系數(shù)(IPLV(H))研究

尹應(yīng)德, 朱冬生, 劉世杰, 李建國(guó), 徐子超, 劉振樂(lè)

(1. 中國(guó)科學(xué)院廣州能源研究所, 廣東 廣州 510640;2. 中國(guó)科學(xué)院可再生能源重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 廣東 廣州 510640;3. 廣東省新能源和可再生能源研究開發(fā)與應(yīng)用重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 廣東 廣州 510640;4. 廣東紐恩泰新能源科技發(fā)展有限公司, 廣東 廣州 510800)

1 前 言

對(duì)空調(diào)、熱泵進(jìn)行能效評(píng)價(jià)，有利于產(chǎn)品的性能評(píng)定，并有利于提高人們的節(jié)能意識(shí)。目前，我國(guó)空調(diào)與熱泵的能效標(biāo)準(zhǔn)評(píng)價(jià)方法主要參考美國(guó)空調(diào)制冷協(xié)會(huì)(the air-conditioning and refrigeration institute，ARI)和日本(Japan refrigeration and air conditioning industry association standard， JRA)標(biāo)準(zhǔn)[1]而制定。由于空調(diào)、熱泵的種類繁多，有房間空調(diào)器、單元式空調(diào)機(jī)、冷水機(jī)組、轉(zhuǎn)速可控型房間空調(diào)器、多聯(lián)式空調(diào)(熱泵)機(jī)組、水源熱泵、熱泵熱水機(jī)組等產(chǎn)品，因此，對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)和評(píng)價(jià)指標(biāo)也不盡相同，有能量效率比(energy efficiency ratio，EER)、季節(jié)能效比(seasonal energy efficiency ratio，SEER)、性能系數(shù)(coefficient of performance，COP)、綜合部分性能系數(shù)(integrated part load value，IPLV)、全年能源消耗效率(annual performance factor，APF)和全年性能系數(shù)(annual coefficient of performance，ACOP)等。熱力學(xué)完善度是指導(dǎo)我國(guó)制訂與修訂制冷空調(diào)與熱泵裝置能效標(biāo)準(zhǔn)的重要依據(jù)[2]。IPLV的概念起源于美國(guó)，始于1986年；1988年被美國(guó)空調(diào)制冷協(xié)會(huì)ARI采用，并于1992年和1998年進(jìn)行了兩次修改[3-4]。而在我國(guó)起步較晚，通過(guò)借鑒美國(guó)的ARI標(biāo)準(zhǔn)，在GB50189-2005《公共建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》中開始使用[5]。盡管參考美國(guó)的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，但是，我國(guó)的IPLV評(píng)價(jià)指標(biāo)的制定與美國(guó)還是有所不同，主要區(qū)別在于參照的城市、氣候區(qū)域、建筑類型、權(quán)重系數(shù)不同以及測(cè)試的工況點(diǎn)也不同[6]。總的說(shuō)來(lái)，與美國(guó)相比，我國(guó)的IPLV評(píng)價(jià)指標(biāo)還有待進(jìn)一步提高，因此，在GB50189的2015版中，進(jìn)行了相關(guān)的修訂，使得IPLV評(píng)價(jià)指標(biāo)更趨合理[7]。針對(duì)低環(huán)境溫度空氣源熱泵的性能評(píng)價(jià)指標(biāo)，我國(guó)也出臺(tái)了相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)定了測(cè)試方法[8-9]。由于低環(huán)境溫度空氣源熱泵主要服務(wù)于北方“煤改電”清潔能源采暖項(xiàng)目和低環(huán)境溫度的熱水制備等用途，因此，其制熱性能的綜合評(píng)價(jià)是大家關(guān)注的焦點(diǎn)，顯得尤為重要。目前，用于中小容量低環(huán)境溫度空氣源熱泵的壓縮機(jī)主要有滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)和渦旋壓縮機(jī)，在一定容量范圍內(nèi)，相對(duì)于渦旋壓縮機(jī)，滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)在壓縮比、變壓比、部分負(fù)荷下的調(diào)節(jié)性能等方面，具有一定的優(yōu)勢(shì)[10]。為了研究適用于低環(huán)境溫度的清潔能源采暖技術(shù)，近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外科研人員提出了許多創(chuàng)新技術(shù)[11]，包括：兩級(jí)壓縮制熱技術(shù)[12]、壓縮機(jī)中間補(bǔ)氣制熱技術(shù)[13]、復(fù)疊式壓縮制熱技術(shù)[14]、壓縮機(jī)變頻控制技術(shù)[15]、加裝輔助熱源[16]等。其中，壓縮機(jī)變頻控制技術(shù)具有系統(tǒng)簡(jiǎn)單、調(diào)節(jié)靈活、適用性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)而受到不少科研人員關(guān)注[17-18]。研究表明：在變工況下，雙缸壓縮機(jī)與渦旋壓縮機(jī)制熱量相當(dāng)，且性能略高[19]。賈慶磊等[20]的研究表明，與雙缸壓縮機(jī)熱泵相比，當(dāng)室外溫度高于-15 ℃時(shí)，單缸壓縮機(jī)熱泵的制熱能力與COPh分別提升約2.29%和1.94%，但當(dāng)環(huán)境溫度低于-15 ℃時(shí)，單缸壓縮機(jī)熱泵的制熱性能相對(duì)較差。

以上研究都是針對(duì)空氣源熱泵在某些特定工況下的性能研究，對(duì)低環(huán)境溫度下，空氣源熱泵的綜合性能評(píng)價(jià)研究很少。本文將依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)帶雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)低溫?zé)岜玫闹茻峋C合部分性能系數(shù)(IPLV(H))進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)試分析，以期對(duì)雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)應(yīng)用于低溫空氣源熱泵的研發(fā)和性能評(píng)價(jià)提供參考依據(jù)。

圖1 雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)的剖面示意圖Fig.1 Schematic diagram of a dual-cylinder rotary compressor

2 單級(jí)雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)工作原理

圖1是單級(jí)雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)的剖面示意圖，主要由滾動(dòng)活塞、氣缸體、滑板、定子、轉(zhuǎn)子等主要零件組成[21]。滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)分為單缸和雙缸兩種形式，雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)在工作時(shí)，上、下兩個(gè)轉(zhuǎn)子偏心方向相反，轉(zhuǎn)子的徑向力容易平衡；產(chǎn)生的力矩，通過(guò)裝在電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子上的平衡塊進(jìn)行平衡。雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)在轉(zhuǎn)動(dòng)一周內(nèi)有兩次吸、排氣，兩個(gè)轉(zhuǎn)子的吸、排氣時(shí)間和運(yùn)動(dòng)位置正好相反，使氣體的壓力波動(dòng)減小，轉(zhuǎn)矩變化的幅度較小，振動(dòng)和噪聲均大大減小。

3 實(shí)驗(yàn)裝置與方法

3.1 實(shí)驗(yàn)裝置

低溫?zé)岜脴訖C(jī)采用的雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)，其理論排量為42.1 cm3?rev-1，額定轉(zhuǎn)速為3 600 r?min-1，輸入電壓為220 V，電機(jī)變頻范圍為10～120 Hz。實(shí)驗(yàn)裝置主要部件包括：雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)、板式冷凝器、翅片式蒸發(fā)器、電子膨脹閥、四通閥、儲(chǔ)液器、汽液分離器、循環(huán)熱水泵和儲(chǔ)熱水箱等。低溫?zé)岜脴訖C(jī)安裝在標(biāo)準(zhǔn)焓差實(shí)驗(yàn)室里，通過(guò)控制測(cè)試環(huán)境的干、濕球溫度，以實(shí)現(xiàn)樣機(jī)在不同低溫工況下的運(yùn)行。圖2是本實(shí)驗(yàn)裝置的系統(tǒng)示意圖，主要部件參數(shù)如表1所示。

圖2 測(cè)試系統(tǒng)示意圖Fig.2 Schematic diagram of the experimental setup

表1 系統(tǒng)主要部件參數(shù)Table 1 Specification of system components

3.2 測(cè)試工況

由文獻(xiàn)[9]的定義可知，低環(huán)境溫度空氣源熱泵是以空氣為熱源的熱泵機(jī)組，并能在不低于-20 ℃的環(huán)境溫度里制取熱水的機(jī)組。本文的低溫?zé)岜脴訖C(jī)是按此要求進(jìn)行開發(fā)的，以期能在最低溫度為-20 ℃的工況下正常運(yùn)行。

為了驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)樣機(jī)在低溫環(huán)境下的制熱綜合部分性能系數(shù)(IPLV(H))，本次實(shí)驗(yàn)利用標(biāo)準(zhǔn)的空調(diào)焓差實(shí)驗(yàn)室。首先，分別對(duì)4種低環(huán)境溫度進(jìn)行模擬和調(diào)節(jié)，并分別針對(duì)熱泵在100%、75%、50%和25%時(shí)4個(gè)制熱負(fù)荷點(diǎn)下的制熱量(Qh)、消耗功率(Ph)和能效比(COPh)進(jìn)行實(shí)測(cè)和計(jì)算，最后，根據(jù)式 (1) 可算出樣機(jī)的IPLV(H)值[9]。

式中，A1為100%負(fù)荷時(shí)的制熱性能系數(shù)，kW?kW-1；B1為75%負(fù)荷時(shí)的制熱性能系數(shù)，kW? kW-1；C1為50%負(fù)荷時(shí)的制熱性能系數(shù)，kW?kW-1；D1為25%負(fù)荷時(shí)的制熱性能系數(shù)，kW? kW-1；A、B、C、D為加權(quán)平均百分比，不同典型城市的取值不同。

實(shí)驗(yàn)測(cè)試的各工況點(diǎn)的模擬室外環(huán)境干、濕球溫度、負(fù)荷百分比數(shù)、熱水的進(jìn)、出水溫度等參數(shù)，如下表2所示。

3.3 數(shù)據(jù)分析方法

目前，測(cè)試制熱量的方法主要有液體載冷劑法、熱平衡法和液體制冷劑流量計(jì)法[22]。液體載冷劑法因測(cè)試數(shù)據(jù)較少、誤差相對(duì)較小，且更能反映熱泵的實(shí)際輸出制熱量而被廣泛采用。低溫?zé)岜迷谥茻峁r時(shí)，其制熱量的測(cè)試可采用液體載冷劑法，樣機(jī)的制熱量(Qh)等于板式換熱器(冷凝器)的換熱量，可根據(jù)循環(huán)熱水流量和溫差來(lái)計(jì)算，其計(jì)算式為：

表2 實(shí)驗(yàn)測(cè)試工況表Table 2 Experiment conditions

式中，mc為熱水質(zhì)量流量，kg?m-3；cp,c為熱水比熱，kJ?kg-1?℃-1，Vc為熱水體積流量，m3?h-1；Twi為熱水進(jìn)口溫度，℃；Two為熱水出口溫度，℃。

低溫空氣源熱泵采用電力作為動(dòng)力，耗電設(shè)備有壓縮機(jī)、風(fēng)機(jī)和水泵，則其制熱性能系數(shù)(COPh)可定義為：

式中，Pc為壓縮機(jī)功率，W；Pf為風(fēng)機(jī)功率，W；Pp為水泵功率，W；均由實(shí)測(cè)得到。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果的不確定度由測(cè)試儀器的測(cè)量誤差引起的，為了減少測(cè)量誤差，提高測(cè)量數(shù)據(jù)的精度和可靠性，對(duì)T型熱電偶(精度±0.5 ℃)、流量計(jì)(精度±0.5%)、壓力傳感器(精度±0.2%FS)、風(fēng)量壓差傳感器(精度±0.5%FS)、功率表(精度±0.2%)等均進(jìn)行了標(biāo)定，R410A熱物性參數(shù)均參照NIST REFPROP V9.0中數(shù)據(jù)。

間接測(cè)量數(shù)據(jù)的不確定度可根據(jù)傳遞公式及直接測(cè)量數(shù)值的不確定度得到，若 y =（fx1,x2,x3,… xn)，則間接測(cè)量量y的不確定度傳遞公式如下所示：

根據(jù)不確定度公式，經(jīng)計(jì)算，本測(cè)試系統(tǒng)制熱量的測(cè)試誤差為 5.22%，對(duì)應(yīng)的制熱性能系數(shù)的測(cè)試誤差為 7.22%，基本滿足工程實(shí)際應(yīng)用的需要。誤差分析結(jié)果表明本實(shí)驗(yàn)臺(tái)測(cè)試系統(tǒng)具有較高的精度，可滿足實(shí)驗(yàn)要求。

4 測(cè)試結(jié)果與討論

通過(guò)調(diào)節(jié)標(biāo)準(zhǔn)空調(diào)焓差室的干、濕球溫度、熱泵壓縮機(jī)電機(jī)的頻率和電子膨脹閥的開度，分別對(duì)100%、75%、50%和25%這4個(gè)制熱負(fù)荷點(diǎn)進(jìn)行測(cè)定，每個(gè)工況點(diǎn)測(cè)定次數(shù)為7次，每隔5 min記錄一次測(cè)試數(shù)據(jù)，計(jì)算出各工況下的制熱量(Qh)、消耗功率(Ph)和能效比(COPh)，并進(jìn)行分析和討論。

4.1 100% 制熱負(fù)荷點(diǎn)測(cè)試分析

在標(biāo)準(zhǔn)空調(diào)焓差室的進(jìn)風(fēng)干球溫度為-12.00 ℃、濕球溫度為-14.00 ℃的工況下，通過(guò)調(diào)節(jié)熱泵壓縮機(jī)電機(jī)頻率到68 Hz，電子膨脹閥的開度為100時(shí)，可將低溫?zé)岜脴訖C(jī)制熱量調(diào)節(jié)到100%的工況。圖3是100%負(fù)荷率對(duì)應(yīng)的制熱能力(Qh)、消耗功率(Ph)和能效比(COPh)，從圖3中可以看出，每次測(cè)試計(jì)算得到的數(shù)據(jù)波動(dòng)很小，說(shuō)明熱泵系統(tǒng)在測(cè)試時(shí)，能保持很好的穩(wěn)定性。通過(guò)取平均值計(jì)算可知，在該工況下，樣機(jī)的制熱量為Qh= 10 303.20 W，消耗功率為Ph= 4 605.07 W，能效比為COPh=2.24。

圖3 100%負(fù)荷率對(duì)應(yīng)的制熱能力(Qh)、消耗功率(Ph)和能效比(COPh)Fig.3 Profiles of heating capacity (Qh), power (Ph) and coefficient of performance (COPh) at 100% load rate

實(shí)驗(yàn)樣機(jī)在4.1節(jié)工況下的測(cè)試，即為名義工況下的測(cè)試。本實(shí)驗(yàn)測(cè)試樣機(jī)在名義工況下的制熱性能系數(shù)(COPh)為 2.24，相比文獻(xiàn)[9](GB/T 25127.2-2010)中規(guī)定的低溫空氣源熱泵制熱性能系數(shù)(COPh=2.10)，約提升了6.25%。因此，本實(shí)驗(yàn)樣機(jī)的制熱性能優(yōu)于國(guó)標(biāo)的規(guī)定，說(shuō)明本文研發(fā)的低環(huán)境溫度空氣源熱泵是一款節(jié)能的產(chǎn)品。

4.2 75% 制熱負(fù)荷點(diǎn)測(cè)試分析

在標(biāo)準(zhǔn)空調(diào)焓差室的進(jìn)風(fēng)干球溫度為-6.00 ℃、濕球溫度為-8.00 ℃的工況下，通過(guò)調(diào)節(jié)熱泵壓縮機(jī)電機(jī)頻率到48 Hz，電子膨脹閥的開度為104時(shí)，可將低溫?zé)岜脴訖C(jī)制熱量調(diào)節(jié)到75%的工況。圖4是75%負(fù)荷率的測(cè)試結(jié)果，通過(guò)取平均值計(jì)算可知，在該工況下，樣機(jī)的制熱量為Qh= 8 322.30 W，消耗功率為Ph= 3 021.25 W，能效比為COPh=2.75。與100% 制熱負(fù)荷點(diǎn)相比，其能效比(COPh)提高了22.8%。其主要原因是：隨著外界環(huán)境溫度的升高，熱泵的蒸發(fā)溫度也隨著外界環(huán)境溫度的升高而上升。制冷劑蒸發(fā)溫度的升高，將導(dǎo)致制冷劑的密度變大，體積減小。由于壓縮機(jī)的理論排氣量是一定的，當(dāng)吸入同樣體積的制冷劑氣體，制冷劑的密度變大時(shí)，其質(zhì)量流量也將變大，從而導(dǎo)致冷凝器內(nèi)的制冷劑質(zhì)量流量增加，進(jìn)一步導(dǎo)致熱泵的制熱能力上升。盡管在75%的制熱工況下，熱泵的制熱量減少，但是，壓縮機(jī)消耗的功率減少得更快，因此，導(dǎo)致了熱泵能效比提高。

4.3 50% 制熱負(fù)荷點(diǎn)測(cè)試分析

在標(biāo)準(zhǔn)空調(diào)焓差室的進(jìn)風(fēng)干球溫度為0.00 ℃、濕球溫度為-3.00 ℃的工況下，通過(guò)調(diào)節(jié)熱泵壓縮機(jī)電機(jī)頻率到29 Hz，電子膨脹閥的開度為114時(shí)，可將低溫?zé)岜脴訖C(jī)制熱量調(diào)節(jié)到50%的工況。從圖5中可以看出，每次測(cè)試計(jì)算得到的數(shù)據(jù)波動(dòng)也很小，說(shuō)明熱泵系統(tǒng)在該工況下測(cè)試時(shí)，也能保持很好的穩(wěn)定性。通過(guò)取平均值計(jì)算可知，在該工況下，樣機(jī)的制熱量為Qh=5 561.22 W，消耗功率為Ph= 1 888.71 W，能效比為COPh=2.94。與75% 制熱負(fù)荷點(diǎn)相比，其能效比(COPh)提高了6.90%。其主要原因與4.2節(jié)分析相同，但是，在相同升溫幅度(都為6 ℃)的情況下，相對(duì)于100%的制熱負(fù)荷點(diǎn)，75%制熱負(fù)荷點(diǎn)的COPh值提高了22.8%；而相對(duì)于75%的制熱負(fù)荷點(diǎn)，75%制熱負(fù)荷點(diǎn)的COPh值只提高了6.90%，其差值為15.9%。說(shuō)明熱泵壓縮機(jī)在較低的頻率下運(yùn)行時(shí)，熱泵的運(yùn)行效率將有所降低，主要原因是壓縮機(jī)電機(jī)的效率在較低的頻率下有所降低。

圖4 75%負(fù)荷率對(duì)應(yīng)的制熱能力(Qh)、消耗功率(Ph)和能效比(COPh)Fig.4 Profiles of heating capacity (Qh), power (Ph) and coefficient of performance (COPh) at 75% load rate

圖5 50%負(fù)荷率對(duì)應(yīng)的制熱能力(Qh)、消耗功率(Ph)和能效比(COPh)Fig.5 Profiles of heating capacity (Qh), power (Ph) and coefficient of performance (COPh) at 50% load rate

4.4 25% 制熱負(fù)荷點(diǎn)測(cè)試分析

4.5 各典型城市綜合部分性能系數(shù)(IPLV(H))計(jì)算分析

由參考文獻(xiàn)[9]可知，根據(jù)計(jì)算公式(1)，各個(gè)典型城市的 IPLV(H)計(jì)算公式的系數(shù)并不相同。各個(gè)典型城市的 IPLV(H)計(jì)算結(jié)果如下表3所示。

由于各個(gè)典型城市的外界環(huán)境溫度不同，在計(jì)算 IPLV(H)值時(shí)，A、B、C、D的取值各不相同，從而導(dǎo)致各個(gè)典型城市的熱泵IPLV(H)值也不相同。從表3中可以看出，本文所研發(fā)的熱泵樣機(jī)的各個(gè)典型城市的熱泵 IPLV(H)值均大于規(guī)范要求的2.4。其中，IPLV(H)值最高的城市是西安，其IPLV(H)值為2.85，比規(guī)范要求的高18.8%；IPLV(H)值最低的城市是太原，其IPLV(H)值為2.74，比規(guī)范要求的高14.2%。IPLV(H)值反映的低溫?zé)岜迷谶\(yùn)行過(guò)程中的一種基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的加權(quán)平均值，不是低溫?zé)岜迷谀骋还r下的運(yùn)行值，因此，不能實(shí)時(shí)反映出熱泵運(yùn)行的實(shí)際效果。但是，較之名義工況下的能效比，IPLV(H)值綜合考慮了外界環(huán)境溫度對(duì)熱泵性能的影響，能更好地評(píng)價(jià)低溫?zé)岜玫闹茻嵝阅?，因此，不失為一種很好的評(píng)價(jià)方法。

圖6 25%負(fù)荷率對(duì)應(yīng)的制熱能力(Qh)、消耗功率(Ph)和能效比(COPh)Fig.6 Profiles of heating capacity (Qh), power (Ph) and coefficient of performance (COPh) at 25% load rate

表3 各個(gè)典型城市IPLV(H)值表Table 3 IPLV(H) values of typical cities

5 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)低溫?zé)岜玫闹茻峋C合部分性能系數(shù)(IPLV(H))值進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試分析，得出的相關(guān)結(jié)論如下：

(1) 實(shí)驗(yàn)樣機(jī)在名義工況下的制熱性能系數(shù)(COPh)為2.24，比GB/T 25127.2-2010所規(guī)定的COPh為2.10，提升了6.25%，說(shuō)明本文研發(fā)的基于雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓直流變頻縮機(jī)的低環(huán)境溫度空氣源熱泵是一款節(jié)能的產(chǎn)品。

(2) 所開發(fā)的基于雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)的低溫空氣源熱泵在100%、75%、50%和25%制熱負(fù)荷點(diǎn)的COPh值分別為2.24、2.75、2.94和2.69。

(3) 計(jì)算所得的全國(guó)各個(gè)典型城市的低溫?zé)岜镁C合部分性能系數(shù)(IPLV(H))最高的城市是西安，IPLV(H) =2.85，最低的城市是太原，IPLV(H)=2.74。各個(gè)典型城市熱泵的 IPLV(H)與規(guī)范相比，其提升率在 14.2%～18.8%；進(jìn)一步表明本文所研發(fā)的基于雙缸滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓直流變頻縮機(jī)的低環(huán)境溫度空氣源熱泵為一種高效節(jié)能熱泵。

(4) 低溫?zé)岜玫闹茻峋C合部分性能系數(shù)(IPLV(H))值，綜合考慮了外界環(huán)境溫度對(duì)熱泵性能的影響，能更好地評(píng)價(jià)低溫?zé)岜玫闹茻嵝阅堋?/p>

2014年5月，為適應(yīng)我國(guó)經(jīng)濟(jì)社會(huì)發(fā)展的需要，黨中央、國(guó)務(wù)院作出了加快發(fā)展現(xiàn)代職業(yè)教育，逐步使一批普通本科高校向應(yīng)用技術(shù)類型高校轉(zhuǎn)型的重大戰(zhàn)略部署，并對(duì)職業(yè)教育的培養(yǎng)層次作出了進(jìn)一步界定，明確指出，要培養(yǎng)數(shù)以億計(jì)的高素質(zhì)勞動(dòng)者和技術(shù)技能型人才。2015年11月，我國(guó)教育部、發(fā)改委、財(cái)政部發(fā)布了《關(guān)于引導(dǎo)部分地方普通本科高校向應(yīng)用型轉(zhuǎn)變的指導(dǎo)意見(jiàn)》，要求轉(zhuǎn)變發(fā)展理念，堅(jiān)持需求導(dǎo)向，深化產(chǎn)教融合與校企合作，全面提高高校服務(wù)于區(qū)域經(jīng)濟(jì)社會(huì)發(fā)展和創(chuàng)新驅(qū)動(dòng)發(fā)展的能力。

符號(hào)說(shuō)明：

A, B, C, D — 系數(shù)

COP — 性能系數(shù)

Cp— 比熱，kJ?kg-1·℃-1

EEV — 電子膨脹閥

IPLV — 綜合部分性能系數(shù)

m — 質(zhì)量流量，kg?m-3

P — 功率，W

Qh— 制熱量，kW

T — 溫度，℃

ΔT — 溫差，℃

V — 體積流量，m3?h-1

下標(biāo)

air — 空氣

c — 壓縮機(jī)/冷凝器

db — 干球溫度

e — 蒸發(fā)器

f — 風(fēng)機(jī)

p — 水泵

wb — 濕球溫度

wi — 進(jìn)水溫度

wo — 出水溫度