TEPA負(fù)載復(fù)合氧化活性炭吸附煙氣中的CO2性能

王燕霞，胡修德，郝健，郭慶杰

（寧夏大學(xué)省部共建煤炭高效利用與綠色化工國家重點(diǎn)實驗室，寧夏銀川750021）

引 言

伴隨人類工業(yè)化進(jìn)程逐漸加快，溫室氣體排放量急劇增加，導(dǎo)致了全球變暖、生態(tài)惡化、極端天氣頻繁發(fā)生[1-2]。而CO2是主要的溫室氣體，其對全球變暖影響的比例約為60%。在過去的幾十年，大氣中CO2濃度增加了25%，導(dǎo)致地球表面溫度升高約0.8℃[3-4]。據(jù)統(tǒng)計，我國約40%CO2來源于化石燃料燃燒電廠煙道氣的排放（特別是燃煤電廠）[5-7]。因此，實現(xiàn)燃煤電廠煙道氣中CO2高效捕集、減少CO2排放是亟待研究和解決的課題。

固體胺吸附分離具有操作簡單、能耗低、容易再生等優(yōu)點(diǎn)，被認(rèn)為是最有效的CO2捕集技術(shù)之一。常用固體胺吸附劑的制備方法主要由嫁接法[8-9]和物理浸漬法[10]。嫁接法是以共價鍵的形式將有機(jī)胺接枝到載體表面，因而胺嫁接的吸附劑具有較快的吸附動力學(xué)及較高的再生穩(wěn)定性[11-13]。但嫁接法過程復(fù)雜，且受吸附材料比表面積的限制，胺基負(fù)載量小，CO2吸附量也低[4,14]。物理浸漬法操作簡單，吸附劑具有較高的吸附能力。Zhang 等[15]以四乙烯五胺（TEPA）浸漬合成的SBA-15（P）作為吸附劑，在模擬煙氣條件下的最高吸附量為5.36 mmol/g。Kishor等[16]以五乙烯六胺（PEHA）浸漬合成的介孔硅KIT-6，在105℃表現(xiàn)出最高吸附量為4.48 mmol/g，但經(jīng)十次循環(huán)后，吸附量下降17%。同樣，Rao 等[17]用聚乙烯亞胺（PEI）和3-氨丙基三乙氧基硅烷（APTS）改性的MCM-41，經(jīng)五次循環(huán)后，吸附量分別下降了12.65%、14.22%。原因是固體胺吸附劑中的有機(jī)胺分子在再生過程中容易浸出，導(dǎo)致循環(huán)吸附性能降低。這也是制約固體胺吸附劑推廣應(yīng)用的最大瓶頸。

然而，固體胺的吸附性能不僅依賴于制備方法，也取決于載體的孔徑結(jié)構(gòu)及表面化學(xué)性質(zhì)。目前研究較多的固體胺吸附劑載體主要有介孔分子篩[18-19]、介孔硅材料[20-21]、活性炭[22-23]、金屬有機(jī)骨架材料[24-25]?；钚蕴康某杀镜?，表面容易修飾，具有豐富的孔隙結(jié)構(gòu)及優(yōu)越的化學(xué)穩(wěn)定性，是最具潛力的吸附劑載體。Gholidoust 等[26]以油砂焦炭為原料制備活性炭，并將三種不同的有機(jī)胺浸漬到活性炭，均表現(xiàn)出較好的CO2吸附性能。Guo 等[27]將PEI 浸漬到活性炭中，考察了其在干燥和潮濕煙氣下的吸附性能。為了得到較大的孔體積及寬孔徑，促進(jìn)CO2擴(kuò)散，Peng 等[4]以殼聚糖為原料，通過模板法合成了具有超大孔體積（3.04 cm3/g）的介孔碳材料，負(fù)載PEHA 的最大吸附量為3.72 mmol/g。此外，在滿足較大孔隙結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，活性炭表面的化學(xué)官能團(tuán)決定了其表面疏水性質(zhì)及與吸附質(zhì)的相互作用。但活性炭表面官能團(tuán)較少，若在其表面增加含氧官能團(tuán)，可促進(jìn)與親水性基團(tuán)結(jié)合[28]，有效減少有機(jī)胺的浸出。文獻(xiàn)[29-30]報道，過氧化氫的氧化性高于空氣，但氧化劑在微孔內(nèi)的擴(kuò)散受限，導(dǎo)致氧化反應(yīng)主要發(fā)生在較寬的孔徑范圍內(nèi)。低濃度氧氣氧化可使活性炭孔徑增大，從而彌補(bǔ)過氧化氫氧化的不足。

本課題組將TEPA 負(fù)載到MCM-41、介孔硅膠Gel用于CO2捕集，已取得系列成果[19,31-32]。為了降低成本，解決有機(jī)胺容易浸出的問題，提高有機(jī)胺在活性炭中的利用率，本文以商業(yè)煤基活性炭為原料，采用低濃度氧氣焙燒及過氧化氫氧化（即復(fù)合氧化）進(jìn)行預(yù)處理，然后負(fù)載TEPA作為CO2吸附劑。對系列吸附劑進(jìn)行孔結(jié)構(gòu)及化學(xué)性質(zhì)表征，并考察了復(fù)合氧化、胺負(fù)載量及吸附溫度對模擬煙氣條件下CO2吸附性能的影響。

1 實驗材料和方法

1.1 材料

煤基活性炭，寧夏浦士達(dá)環(huán)?？萍加邢薰荆?0%過氧化氫（H2O2），分析純，天津科密歐化學(xué)試劑有限公司；TEPA，化學(xué)純，90%(質(zhì)量)，國藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司；無水乙醇，分析純，99.7%(質(zhì)量)，天津市大茂化學(xué)試劑廠；高純N2[99.999%(體積)]、混合氣[15%(體積)CO2/85%(體積)N2]、混合氣[5%(體積)O2/95%(體積)N2]，寧夏廣利氣體制造廠。

1.2 吸附劑的制備

復(fù)合氧化活性炭的制備：將商業(yè)煤基活性炭粉碎，并篩分成0.15～0.30 mm。稱取4 g 活性炭，于管式爐內(nèi)，在5%(體積)O2/95%(體積)N2氣氛下加熱至500℃，焙燒反應(yīng)時間分別為2、4、8 h，得到產(chǎn)物標(biāo)記為OAC-x，其中x代表焙燒時間。然后稱取2 g樣品OAC，于50 ml 燒杯內(nèi)，加入一定濃度的H2O2溶液，攪拌24 h。然后水洗至中性，于110℃的烘箱內(nèi)干燥12 h，得到復(fù)合氧化的活性炭，標(biāo)記為COAC-x。

TEPA 負(fù)載COAC 的制備：稱取一定質(zhì)量的TEPA，置于10 ml乙醇中超聲30 min，然后向溶液中加入1 g COAC，磁力攪拌3 h，最后于80℃的真空干燥箱干燥12 h，得到的樣品標(biāo)記為COAC-x-yTEPA，其中y（y=20、30、40、50）代表負(fù)載TEPA 的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)。

1.3 吸附劑的表征

低溫氮?dú)馕?脫附等溫線（-196℃）采用康塔autosorb IQ 吸附儀測定。測試前，樣品在100℃下真空脫氣6 h。比表面積通過BET（Brunauer-Emmett-Teller）方程計算，孔體積由相對壓力為0.99 時的氮?dú)馕搅康玫?，微孔體積根據(jù)t-plot 方法計算，孔徑分布則通過密度泛函理論（DFT）模型計算得到[33]。

樣品的表觀形貌采用JSM-7500F 場發(fā)射掃描電子顯微鏡（日本電子）測定。氧元素分析通過德國Elementar 儀器vario el cube 元素分析儀測定。傅里葉變換紅外吸收光譜采用布魯克TENSOR II紅外光譜儀測定，測試樣品通過KBr 壓片法制備。熱失重曲線通過德國耐馳的STA449 F3熱綜合分析儀測定。測試過程采用60 ml/min 的氮?dú)獯祾?，?0℃/min的升溫速率加熱至800℃。

1.4 吸附性能測試

采用固定床吸附反應(yīng)器測定CO2吸附性能，實驗裝置如圖1 所示。稱取一定質(zhì)量吸附劑，于長40 cm、內(nèi)徑1 cm的吸附反應(yīng)器。首先在氮?dú)鈿夥障录訜嶂?10℃，恒溫吹掃60 min，以除去吸附劑吸附的水和CO2；然后將反應(yīng)器降溫至吸附溫度，并恒溫30 min；吹掃氣切換為模擬煙氣[15%(體積)CO2+85%(體積)N2）+10%(體積)H2O]，開始吸附實驗。當(dāng)出口氣體CO2濃度等于進(jìn)氣口CO2濃度時，吸附實驗完成。將溫度升至110℃，氣體切換為氮?dú)?，開始脫附實驗。通過質(zhì)量流量計控制氣體流量，通過氣相色譜儀GC-7820 在線檢測反應(yīng)器出口CO2氣體的濃度。

采用穿透曲線積分方程計算吸附劑的CO2吸附量

圖1 CO2穿透吸附裝置Fig.1 Schematic diagram of CO2 adsorption setup

式中，F(xiàn)為反應(yīng)器的進(jìn)氣流量，ml/min；W為樣品的 質(zhì) 量；Vm為摩爾體 積，22.4 L/mol；t為CO2吸附時間，min；C0、C分別表示反應(yīng)器入口和出口氣 體 中CO2的 濃 度，mol/L；qt為 吸 附 時 間t時 的CO2吸附量，mmol/g；T和T0分別為吸附溫度、標(biāo)準(zhǔn)溫度，K。

2 實驗結(jié)果與討論

2.1 吸附劑的表征

圖2 為AC、OAC-4、COAC-4、COAC-4-40TEPA的掃描電鏡圖和COAC-4-40TEPA 的C、O、N 元素的能量分析圖。從圖中可以看到，四種吸附劑表面粗糙，均有豐富的孔隙結(jié)構(gòu)。AC 和OAC-4 的表觀形貌區(qū)別較小，表明低濃度氧氣焙燒對活性炭的表面影響較小。而經(jīng)H2O2改性后，COAC-4 表面出現(xiàn)明顯的大孔，這可能是H2O2改性及水洗過程原料成型劑被除去造成的。而負(fù)載40%TEPA 的COAC-4-40TEPA 表面，部分孔道被填充，但仍可觀察到清晰的孔隙結(jié)構(gòu)，其可為CO2擴(kuò)散提供通道。圖2（e）、（f）、（g）分別為COAC-4-40TEPA 中C、O、N 元素的分析圖。顯然，COAC-4-40TEPA 富含C、O、N元素，且N 元素分布較均勻，表明TEPA 均勻分布在COAC-4表面。

圖3 為各樣品的氮?dú)馕?脫附等溫線及孔徑分布曲線。由圖3（a）可以看出，原料AC 的N2吸附曲線是典型的I 類吸附等溫線。經(jīng)低濃度氧氣焙燒后，OAC-4在相對壓力接近1.0時的N2吸附量增大，且存在明顯的回滯環(huán)。相應(yīng)地，圖3（b）中OAC-4的孔徑分布曲線在孔徑2.8 nm 處的峰增強(qiáng)，低于2 nm的峰減弱，說明低濃度氧氣焙燒增加了介孔的比例。另外，TEPA負(fù)載到COAC-4后，回滯環(huán)減小；當(dāng)負(fù)載量增加到30%時，回滯環(huán)基本消失，且孔徑分布曲線在低于2 nm 的峰開始消失。從表1 中孔結(jié)構(gòu)也可以印證，隨著TEPA 負(fù)載量的增大，COAC-4比表面積、孔體積、微孔體積隨著胺負(fù)載量的增加逐漸減少，由此說明TEPA 負(fù)載主要填充了微孔，造成孔隙率降低。

表1 給出了原料AC 及改性后樣品OAC-4、COAC-4 的氧元素分析。原料AC 中氧含量為6.39%(質(zhì)量)，經(jīng)低濃度氧氣焙燒后，OAC-4 的氧含量增大為10.54%(質(zhì)量)。而經(jīng)H2O2氧化后，COAC-4的氧含量為16.91%(質(zhì)量)，是AC 氧含量的2.64 倍，表明復(fù)合氧化可有效增加活性炭的氧含量。

圖4 為四種吸附劑的紅外譜圖。未改性的AC，在3452 cm-1處出現(xiàn)了—OH 的伸縮振動峰，這主要由于活性炭吸附了少量的水以及羧基的存在；在2976 cm-1、2896 cm-1處分別出現(xiàn)了—C—H的非對稱和對稱伸縮振動峰[34]，在1630 cm-1、1383 cm-1處分別出現(xiàn)了碳骨架中C C 的特征峰[35]和C—O 的伸縮振動峰。經(jīng)低濃度氧氣焙燒后，OAC-4 在1775 cm-1處出現(xiàn)了C O 的伸縮振動峰[36]，表明低濃度氧氣焙燒增加了活性炭表面的含氧官能團(tuán)；然后經(jīng)H2O2改性后，COAC-4的C O 吸收峰增強(qiáng)。這與氧元素分析結(jié)果一致。且文獻(xiàn)[28]報道，碳表面的含氧官能團(tuán)有利于與親水性基團(tuán)結(jié)合。另外，從紅外譜圖可以看出，COAC-4-40TEPA 保持了COAC-4 原有的特征峰，且在1695 cm-1、1475 cm-1分別出現(xiàn)了TEPA 中N—H 的變形振動峰和C—H 的彎曲振動峰[15]，說明TEPA成功負(fù)載到COAC-4孔道內(nèi)。

樣品名稱AC OAC-4 COAC-4 COAC-4-20TEPA COAC-4-30TEPA COAC-4-40TEPA COAC-4-50TEPA比表面積/(m2/g)1256.69 1360.80 1228.59 543.39 69.44 23.15 16.21孔體積/(cm3/g)0.70 0.81 0.76 0.35 0.09 0.04 0.02微孔體積/(cm3/g)0.38 0.28 0.24 0.12氧含量/%(質(zhì)量)6.39 10.54 16.91 0 0 0——

圖4 不同吸附劑的紅外光譜圖Fig.4 FT-IR spectra of adsorbents

圖5 是TEPA、AC、COAC-4 及COAC-4-TEPA的熱失重曲線。原料AC 在800℃以內(nèi)沒有明顯失重，說明其熱穩(wěn)定性較強(qiáng)。而AC 經(jīng)復(fù)合氧化改性后，COAC-4 在500℃開始出現(xiàn)明顯失重，800℃時失重率為1.62%，這是因為復(fù)合氧化增加的表面含氧官能團(tuán)在高溫下分解。但是在500℃以內(nèi)，COAC-4沒有明顯失重，說明活性炭經(jīng)復(fù)合氧化后在500℃以內(nèi)具有較強(qiáng)的熱穩(wěn)定性，適合作常、中溫下的CO2吸附劑載體材料。

圖5 熱失重曲線Fig.5 TGA profiles of samples

有機(jī)胺TEPA 在148℃開始失重，當(dāng)溫度達(dá)到300℃時，TEPA 失重率幾乎為100%。TEPA 負(fù)載COAC-4開始出現(xiàn)失重的溫度與TEPA 一致，說明浸漬未改變原有吸附劑載體及TEPA 的化學(xué)結(jié)構(gòu)，是一個純物理過程。因而可以通過COAC-4-yTEPA和COAC-4失重百分比的差值來計算實際胺的負(fù)載量。經(jīng)計算負(fù)載20%、30%、40%、50%TEPA 的吸附劑，實際胺的負(fù)載量分別為16.85%、25.70%、36.78%、48.96%。實際負(fù)載胺的量低于理論負(fù)載量，說明在胺改性吸附劑過程中，TEPA 有少量損失，并未完全負(fù)載到吸附劑載體。

2.2 吸附性能

2.2.1 焙燒時間對CO2吸附性能的影響 圖6 對比了不同焙燒時間下制備的吸附劑的CO2飽和吸附量。從圖中可以看出，TEPA 負(fù)載量一定時，焙燒時間為4 h 的樣品COAC-4-yTEPA 均有較高的CO2吸附量，這主要是因為焙燒時間會改變吸附劑的孔結(jié)構(gòu)，從而影響CO2的吸附量。表2 列出了不同焙燒時間得到吸附劑的孔結(jié)構(gòu)參數(shù)。與AC 相比，焙燒2、4 h 后的OAC-2、OAC-4 比表面積和孔體積都增大，微孔體積減少；而焙燒8 h后的OAC-8比表面積和孔體積反而降低。分析原因為，活性炭在5%(體積)O2/95%(體積)N2氣氛下焙燒時發(fā)生氧化反應(yīng)，從而使比表面積和孔體積增大，而過度的氧化反應(yīng)使部分活性炭孔道發(fā)生塌陷。雖然，OAC-2的比表面積、孔體積最大，分別為1421.82、0.83 cm3/g，但其介孔 體 積（0.44 cm3/g）低 于OAC-4（0.51 cm3/g）。Gibson 等[23]報道，有機(jī)胺容易堵塞微孔，介孔有利于胺的分散。因此，用于改性活性炭較為適宜的焙燒時間為4 h。

樣品名稱AC OAC-2 OAC-4 OAC-8比表面積/(m2/g)1256.70 1421.82 1360.80 1071.78孔體積/(cm3/g)0.70 0.83 0.81 0.69微孔體積/(cm3/g)0.38 0.39 0.28 0.21介孔體積/(cm3/g)0.32 0.44 0.51 0.48

圖6 不同焙燒時間制備吸附劑的飽和吸附量對比Fig.6 Comparison of saturated adsorption capacity for different adsorbents

2.2.2 TEPA 負(fù)載量對吸附性能的影響 圖7 反映了不同胺負(fù)載量對吸附劑COAC-x-yTEPA 在模擬煙氣下CO2吸附性能的影響。文獻(xiàn)[37]報道，穿透吸附后的曲線斜率可以反映吸附速率的大小。從圖7（a）中可以看出，當(dāng)TEPA 負(fù)載為20%時，吸附劑COAC-2-20TEPA 穿透吸附曲線的斜率最大，其吸附速率最快；而隨著TEPA 負(fù)載量的增大，吸附劑穿透吸附曲線的斜率減小，吸附速率減緩。這是因為吸附反應(yīng)的產(chǎn)物堵塞孔道，阻礙了CO2擴(kuò)散，使平衡階段的吸附速率降低。隨著TEPA 負(fù)載量的增大，穿透時間呈現(xiàn)先增加后減小的趨勢，當(dāng)TEPA 負(fù)載為40%時，吸附劑COAC-2-40TEPA 的穿透時間最長，為8 min。圖7（b）、（c）是焙燒時間分別為4、8 h的吸附劑COAC-4-TEPA 和COAC-8-TEPA 的穿透吸附曲線，從圖中可以看出，COAC-4-TEPA 和COAC-8-TEPA 吸附行為隨TEPA 負(fù)載量的變化與COAC-2-TEPA表現(xiàn)出相同的趨勢。

表3 列出了不同吸附劑的穿透時間、穿透吸附量、飽和吸附量及胺效率（每克TEPA 吸附CO2的量）。從表3 可以看出，CO2吸附量隨著TEPA 負(fù)載量的增加呈現(xiàn)先增大后減少的趨勢，而TEPA 效率隨著胺負(fù)載量的增加則逐漸降低。焙燒時間為4 h、TEPA 負(fù)載量為40%時，樣品COAC-4-40TEPA 的CO2穿透時間最長為10 min，穿透吸附量、飽和吸附量分別為1.55 mmol/g、2.45 mmol/g；而焙燒時間為4 h、TEPA 負(fù)載量為20%時，COAC-4-20TEPA 的胺效率最高為8.31 mmol/g TEPA。原因是，胺負(fù)載量低時，氨基活性位點(diǎn)充分暴露，TEPA 利用率較高；而隨著胺負(fù)載量增大，吸附劑載體的孔道部分堵塞，抑制了CO2擴(kuò)散，造成TEPA 利用率降低。因此，固體胺吸附劑的吸附性能主要取決于胺利用率及載體孔結(jié)構(gòu)。

樣品名稱穿透時間/min COAC-4-20TEPA COAC-4-30TEPA COAC-4-40TEPA COAC-4-50TEPA 4 6 1 0 6穿透吸附量/（mmol/g）0.62 0.93 1.55 0.93飽和吸附量/（mmol/g）1.40 1.83 2.45 2.20胺效率/(mmol CO2/(g TEPA))8.31 7.12 6.66 4.49

圖7 不同吸附劑在模擬煙氣下的穿透吸附曲線Fig.7 Breakthrough adsorption curves under simulated flue gas of adsorbents

2.2.3 吸附溫度對CO2吸附性能的影響 圖8 呈現(xiàn)了不同吸附溫度下COAC-4-40TEPA 的穿透曲線及吸附量隨溫度的變化趨勢。隨著吸附溫度的升高，COAC-4-40TEPA 的穿透時間及飽和吸附量逐漸增加，在60℃時達(dá)到最大值，分別為10 min、2.45 mmol/g；但隨著吸附溫度的進(jìn)一步升高，CO2飽和吸附量開始降低。原因在于TEPA 是黏性液體，在低溫時黏度大，易在孔道內(nèi)團(tuán)聚，不利于吸附；而溫度升高，使TEPA 分散均勻，暴露出更多的活性位點(diǎn)，有利于吸附。但由于吸附反應(yīng)本身是放熱反應(yīng)，高溫不利于吸附反應(yīng)進(jìn)行。因此溫度對吸附劑吸附性能的影響是受胺分散及吸附熱力學(xué)同時控制的。

2.2.4 復(fù)合氧化對CO2吸附性能的影響 圖9 為對比樣品AC、AC-40TEPA、COAC-4-40TEPA 的穿透吸附曲線。原料活性炭的穿透曲線，CO2在2 min 內(nèi)穿透，且在4 min 達(dá)到飽和，飽和吸附量較低，僅為0.41 mmol/g。吸附劑AC-40TEPA 的CO2穿透時間為2 min，在接近20 min 時基本達(dá)到飽和，飽和吸附量為1.21 mmol/g，吸附速率較慢。相比之下，COAC-4-40TEPA 穿透時間延長為8 min，飽和吸附量是未改性AC-40TEPA 的2.02 倍。低濃度氧氣焙燒，起到擴(kuò)孔作用，同時H2O2氧化后使吸附劑含氧官能團(tuán)增加，胺活性位點(diǎn)分散更均勻，使胺的效率增大。

圖8 不同吸附溫度下COAC-4-40TEPA的穿透吸附曲線及吸附量隨溫度的變化曲線Fig.8 Breakthrough adsorption curves and adsorption capacities under different temperatures

圖9 對比樣品AC、AC-40TEPA、COAC-4-40TEPA的穿透吸附曲線Fig.9 Breakthrough adsorption curves of controlled samples

2.2.5 循環(huán)穩(wěn)定性能 工業(yè)應(yīng)用的吸附劑需要高吸附量以及良好的吸脫附循環(huán)穩(wěn)定性能。圖10（a）反映了COAC-4-40TEPA 在模擬煙氣下的十次循環(huán)吸附性能。結(jié)果表明，經(jīng)十次循環(huán)后，CO2飽和吸附量減少7.76%，保持了初始吸附量的92.24%。COAC-4-40TEPA 的循環(huán)穩(wěn)定性優(yōu)于文獻(xiàn)報道的固體胺吸附劑[16-17]，其中，負(fù)載60%PEHA 的KIT-6，經(jīng)十次循環(huán)后，CO2吸附量降低17%[16]；負(fù)載50%PEI 的MCM-41，經(jīng)五次循環(huán)后，CO2吸附量降低14.22%[17]。另外，圖10（b）對比了十次循環(huán)前后COAC-4-40TEPA 的熱失重性能。顯然，吸附劑COAC-4-40TEPA 循環(huán)前后的熱失重曲線沒有明顯的變化。循環(huán)前后，對應(yīng)TEPA 的失重率分別為36.78%、36.11%。十次循環(huán)后，TEPA 的浸出量僅為0.67%，表明COAC-4-40TEPA 具有較強(qiáng)的再生穩(wěn)定性。

2.3 失活模型分析

固體胺吸附劑的CO2吸附速率，是受CO2擴(kuò)散控制的。隨著吸附反應(yīng)的進(jìn)行，吸附產(chǎn)物覆蓋在吸附劑表面，使比表面積和活性位點(diǎn)減少，同時阻礙了CO2擴(kuò)散，造成吸附速率降低。失活模型將這些影響因素考慮在內(nèi)，并假定吸附過程是穩(wěn)態(tài)的。Zhang等[15]和Wang 等[22]采用失活模型預(yù)測固定床中氣固吸附過程，同時以失活速率常數(shù)表征吸附劑活性的變化。失活模型的表達(dá)式如式（2）所示

圖10 樣品COAC-4-40TEPA的循環(huán)性能及熱穩(wěn)定性Fig.10 Ten cycled CO2 adsorption capacity of COAC-4-40TEPA and TGA profiles before and after ten cycles

式中，k0為初始吸附速率常數(shù)，ml/(min·g)；kd為失活速率常數(shù)，1/min。

為了更好地理解TEPA 負(fù)載復(fù)合氧化活性炭的CO2吸附行為，并與文獻(xiàn)中吸附劑的活性進(jìn)行對比，本文采用失活模型與實驗吸附曲線進(jìn)行擬合。圖11 為失活模型對不同吸附劑穿透曲線的擬合曲線，表4為對應(yīng)的失活模型參數(shù)。失活模型與三個對比樣品穿透吸附曲線的擬合度較高，說明失活模型可以預(yù)測AC、AC-40TEPA、COAC-4-40TEPA 體系的吸附行為。COAC-4-40TEPA 的初始吸附速率常數(shù)是71.8006 ml/(min·g)，是AC-40TEPA 的1.64 倍，且失活速率常數(shù)低于AC-40TEPA。與胺負(fù)載原料活性炭相比，胺負(fù)載復(fù)合氧化活性炭COAC-4-40TEPA 具有較快的初始吸附速率、較長的穿透吸附時間以及較低的失活速率。這主要是因為低濃度氧氣焙燒提高了活性炭載體的介孔體積，TEPA在活性炭孔道分散更均勻，暴露出更多的活性位點(diǎn)，使吸附速率加快；另一方面，復(fù)合氧化改性增加了活性炭表面含氧官能團(tuán)，與TEPA 結(jié)合能增強(qiáng)，使固體胺吸附劑的失活速率降低。另外，COAC-4-40TEPA的失活速率常數(shù)（0.3943）低于文獻(xiàn)報道的SBA-15(p) -40TEPA （0.6）[15]、 Gel-TEPA40%（1.0795）[22]、MCM-41-TEPA60%（1.3723）[22]。

圖11 失活模型對樣品AC、AC-40TEPA、COAC-4-40TEPA穿透吸附曲線的擬合Fig.11 Fitting of deactivation model to breakthrough adsorption curves of samples

樣品名稱AC AC-40TEPA COAC-4-40TEPA k0/(ml/(min·g))66.0498 43.6547 71.8006 kd/(1/min)2.0001 0.4577 0.3943 R2 0.9996 0.9793 0.9775

3 結(jié) 論

本文以煤基活性炭為原料，采用復(fù)合氧化的方法對其改性，通過TEPA 浸漬，得到固體胺吸附劑。主要結(jié)論如下。

（1）在模擬煙道氣（（15%(體積)CO2+85%(體積)N2）+10%(體積)H2O）條件下，改性樣品COAC-4-40TEPA 的飽和吸附量最高，為2.45 mmol/g，是TEPA負(fù)載未改性活性炭AC-40TEPA的2.02倍。

（2）經(jīng)十次吸附循環(huán)后，COAC-4-40TEPA 的CO2飽和吸附量可維持在初始吸附量的92.24%，TEPA的損失量僅為0.67%。

（3）相對于TEPA 負(fù)載未改性活性炭AC-40TEPA，COAC-4-40TEPA 的初始吸附速率常數(shù)是AC-40TEPA 的1.64 倍，失活速率常數(shù)低于AC-40TEPA，且明顯低于文獻(xiàn)報道的固體胺吸附劑。

（4）COAC-4-40TEPA 表現(xiàn)出優(yōu)異的吸附性能，主要?dú)w功于低濃度氧氣焙燒提高了活性炭載體的介孔體積，TEPA 的效率增大，吸附速率加快；另一方面，復(fù)合氧化改性增加了活性炭表面含氧官能團(tuán)，與TEPA 結(jié)合能增強(qiáng)，使固體胺吸附劑的失活速率降低。

符 號 說 明

C0,C——分別為反應(yīng)器入口和出口氣體中CO2的濃度，mol/L

F——反應(yīng)器的進(jìn)氣流量，ml/min

kd——失活速率常數(shù)，1/min

k0——初始吸附速率常數(shù)，ml/(min·g)

qt——吸附時間t時的CO2吸附量，mmol/g

T0,T——分別為標(biāo)準(zhǔn)溫度和吸附溫度，K

t——CO2吸附時間，min

Vm——摩爾體積，22.4 L/mol

W——樣品的質(zhì)量，g