(遼寧潤中供水有限責(zé)任公司,遼寧 沈陽 110166)
錦凌水庫壩址位于錦州市近郊的后山河營子村,距離錦州市區(qū)約9.5km,壩址以上控制流域面積3029km2,占小凌河流域面積的58.8%,大壩為混凝土面板堆石壩,最大壩高48.3m,壩頂高程64.80m,壩長1148.0m。設(shè)計庫容8.5億m3[1]。錦凌水庫是一座以防洪和城市供水為主,兼有改善當(dāng)?shù)氐叵滤h(huán)境的綜合性大型水利工程,同時也是遼西重要河流小凌河上的唯一控制性樞紐工程[2]。錦凌水庫建成后可以大幅提升下游河段的防洪標(biāo)準(zhǔn),錦州市區(qū)的防洪設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)可以由當(dāng)前的50年一遇提高到200年一遇[3]。同時,水庫還可以發(fā)揮出重要的徑流調(diào)節(jié)作用,每年可以向下游的錦州市供水0.98億m3。
錦凌水庫位于水土流失比較嚴(yán)重的遼西地區(qū),庫區(qū)上游存在大范圍以殘崩坡積物為主的碎石土岸坡,部分部位的岸坡受庫水位消落的影響,變得極不穩(wěn)定,極易發(fā)生塌岸[4]。水庫岸坡塌岸會造成大量巖土體進(jìn)入庫區(qū),會對水庫庫容和正常運行造成嚴(yán)重影響,而塌岸發(fā)生后的庫岸線變化還會對附近的交通、建筑、農(nóng)田等造成嚴(yán)重威脅[5]。本文以物理模型試驗的方法,以含水率和孔隙水壓力為代表性指標(biāo),展開坡度對碎石帶岸坡內(nèi)部水文響應(yīng)影響規(guī)律的研究,進(jìn)而分析坡度對塌岸的實際影響。
坡度是水庫岸坡的重要形態(tài)特征,對碎石土岸坡的塌岸發(fā)育存在顯著影響,主要表現(xiàn)在坡度越大下滑力也就越大,更容易發(fā)生塌岸破壞;坡度會對內(nèi)部滲流場產(chǎn)生直接影響,造成不同的內(nèi)部水文響應(yīng),從而對岸坡的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響[6]。
本次試驗使用的設(shè)備主要包括試驗池刻度尺、含水率和孔隙水壓力數(shù)據(jù)監(jiān)測采集系統(tǒng)。其中,試驗池長140cm、寬50cm,兩側(cè)高度分別為80cm和60cm。在試驗池的內(nèi)側(cè)池壁設(shè)有觀察水位高度的刻度尺。研究中坡體內(nèi)部含水率的測定利用6個EC-5傳感器和Em50數(shù)據(jù)采集儀進(jìn)行,傳感器編號為M1~M6。孔隙水壓力的測定利用9個CYSBG-20微型傳感器和XS18-V多路信號采集儀進(jìn)行,傳感器編號為P1~P9。
研究中在錦凌水庫庫區(qū)的碎石土岸坡塌岸部位進(jìn)行取樣,并對獲取的樣本進(jìn)行實驗室試驗,以獲取天然密度、初始含水率、黏聚力等相關(guān)的物理力學(xué)參數(shù)。考慮到試驗?zāi)P偷某叽绮淮?,篩去樣本中的粒徑在40mm以上的碎石,在試驗過程中按照天然岸坡的參數(shù)進(jìn)行配制和還原,然后作為試驗堆砌材料。
研究中根據(jù)水庫水位變化值和塌岸現(xiàn)場的實際調(diào)查情況,庫區(qū)碎石土塌岸現(xiàn)象的塌岸高度為死水位上20~40m范圍,并主要集中于30~55m的水庫消落帶內(nèi)。因此,研究中將坡高設(shè)定為40m,根據(jù)相似比設(shè)定為40cm,坡頂?shù)钠脚_寬度設(shè)定為15cm。鑒于本文主要研究坡度的影響,研究中對庫區(qū)所有23處碎石土塌岸的坡度進(jìn)行調(diào)查和統(tǒng)計(見圖1)。由統(tǒng)計結(jié)果可知,庫區(qū)發(fā)生塌岸的岸坡坡度主要分布在30°~40°之間,因此,試驗中將坡度設(shè)置為30°、35°和40°三種。
圖1 庫區(qū)塌岸原始坡度統(tǒng)計
水庫的正常蓄水位和死水位之間的落差為25m,根據(jù)水庫建成后的2010—2015年水位變化統(tǒng)計數(shù)據(jù),在運行期間水位的變化幅度并不大。為了使研究過程不受水位變化因素的干擾,研究中將死水位高度設(shè)定為5cm、實際水位高度設(shè)定為20m、正常蓄水位高度設(shè)定為35cm,按照比例模型試驗中的水位高度設(shè)置為2cm。由于錦凌水庫所處的地形為河谷盆地地形,因此風(fēng)浪的能量不大,庫區(qū)波浪的高度較小,因此研究中將波浪高度固定為0.5cm[7]。
根據(jù)本次研究的目的和需要,在試驗池一側(cè)堆積起岸坡模型,為了便于收集塌岸之后的流失物,在岸
坡的坡腳和水池的底部鋪上一層土工布,在試驗水池中布設(shè)造浪系統(tǒng),以模擬水庫運行過程中的天然工況[8]。將各種傳感器預(yù)先埋設(shè)于坡體內(nèi)部,通過連接線與數(shù)據(jù)的采集和監(jiān)測設(shè)備相連,其布設(shè)位置見圖2。
圖2 傳感器布設(shè)位置
利用試驗裝置對不同坡度工況下的岸坡含水率進(jìn)行測定,根據(jù)結(jié)果整理獲取各測點含水率變化特征(見圖3)。整體來看,在坡度相同的情況下,岸坡含水率的變化一般遵循由內(nèi)到外、由高到低,也就是沿著M6、M5、M4、M3、M2、M1的順序變化。變化的規(guī)律是初始反應(yīng)時間和飽和時間均逐次變短。從不同岸坡角度的視角來看,岸坡的坡度越大,初始反應(yīng)時間和飽和時間就越短。究其原因,主要是坡度的增大會導(dǎo)致水流入滲距離的縮短,因此相同位置的反應(yīng)時間也會變短。
圖3 各點位含水率反應(yīng)時間
從水平方向上來看,岸坡的坡度越大,初始反應(yīng)時間和飽和時間就越短。因為坡度的增大會導(dǎo)致監(jiān)測點與岸坡表面的距離縮小,因此,初始反應(yīng)時間以及飽和時間會有相應(yīng)的縮短。同時,在三種不同坡度工況下M1和M2兩個點位的初始反應(yīng)時間十分接近,而其余點位的差距則比較明顯。究其原因,這兩個點位位置較高,僅受側(cè)向入滲作用的影響,而其余點位除了受到側(cè)向入滲的影響,還會受到更快速的豎向入滲影響。
從豎向上看,位于岸坡深部的M1、M3和M5點位的初始反應(yīng)時間和飽和時間均比同高度的M2、M4和M6點位長。究其原因,主要是岸坡內(nèi)部的滲流是由外到內(nèi)進(jìn)行的,到達(dá)岸坡深部點位需要更長的時間。
利用試驗裝置對不同坡度工況下的岸坡孔隙水壓力進(jìn)行測定,根據(jù)結(jié)果整理各測點孔隙水壓力變化曲線(見圖4)。與上節(jié)的含水率變化類似,岸坡的坡度主要通過岸坡形態(tài)的改變對孔隙水壓力的大小造成影響。整體來看,在坡度相同的情況下,岸坡內(nèi)孔隙水壓力的變化與含水率類似,主要表現(xiàn)為由內(nèi)到外、由高到低,也就是沿著P9、P8、P7、P6、P5、P4、P3、P2、P1的順序變化。變化的規(guī)律是初始反應(yīng)時間均逐次變短。從不同岸坡角度的視角來看,岸坡的坡度越大,初始反應(yīng)時間越短。但是,孔隙水壓力達(dá)到峰值的時間并不完全遵循上述規(guī)律,主要是P5和P6這兩個點位達(dá)到峰值的時間明顯較短。究其原因,P5點位靠近岸坡表面,可以同時受到水平和豎向入滲作用的影響,因此達(dá)到峰值的時間較P7和P8點位短。P6點位位于岸坡的最深處,其孔隙水的峰值壓力明顯偏小,因此達(dá)到上述峰值的時間也相對較短。
從水平方向上來看,按照水平位置的高低,可以將岸坡內(nèi)部的孔隙水壓力傳感器分為三組:最上部為P1和P2;中間為P3、P4和P5;下部為P6、P7、P8和P9。由圖4可知,除了最深部的點位P6外,每一組傳感器的初始反應(yīng)時間和達(dá)到峰值時間均呈現(xiàn)出由外到內(nèi)逐次增大的特征,同時岸坡的坡度越大,相對應(yīng)的時間也越短。
圖4 各點位孔隙水壓力反應(yīng)時間
在豎向上看,按照傳感器的豎向分布,也可以分為三組:內(nèi)部的P1、P3和P6;中部的P2、P4和P7;外部的P5、P8和P9。每一組傳感器的初始反應(yīng)時間和達(dá)到峰值時間均呈現(xiàn)出由低到高逐次增大的特征,同時岸坡的坡度越大,相對應(yīng)的時間也越短。此外,雖然點位P7距離岸坡表面的距離要明顯大于點位P5,但是點位P7可以更多地受到豎向滲流的補給作用,因此,反應(yīng)更快,達(dá)到峰值的時間也更短。
本文以遼寧省錦凌水庫庫區(qū)的碎石土邊坡為例,利用實驗室模型試驗的方法,對碎石土塌岸邊坡不同坡度工況下的岸坡內(nèi)部水文響應(yīng)規(guī)律進(jìn)行研究,獲得的主要結(jié)論如下:岸坡的坡度越大,相同部位的含水率和孔隙水壓力兩個水文參數(shù)的響應(yīng)越迅速;在岸坡坡度相同情況下,距離岸坡表面越近或能夠受到更多豎向滲流補給的部位水文響應(yīng)越迅速;岸坡由于孔隙水壓力峰值較小,可更快達(dá)到峰值;岸坡坡度對岸坡內(nèi)部水文響應(yīng)存在顯著影響,應(yīng)十分關(guān)注坡度較大的碎石土岸坡的穩(wěn)定性。