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    異型曲線梁橋支座布置優(yōu)化研究

    2020-04-30 13:15:14劉耀東譚業(yè)偉
    江蘇科技信息 2020年7期
    關(guān)鍵詞:支點差值支座

    劉耀東,譚業(yè)偉

    (湖北工業(yè)大學(xué)土木建筑與環(huán)境學(xué)院,湖北武漢 430068)

    0 引言

    目前國內(nèi)互通式立交橋?qū)挾炔粩嘣黾?,各種彎、坡、斜橋甚至是異型橋梁也不斷出現(xiàn),異型箱梁橋在荷載的作用下產(chǎn)生彎、剪、扭的耦合作用,結(jié)構(gòu)空間荷載效應(yīng)明顯,支座各向反力與一般箱梁橋有很大區(qū)別[1]。針對異型橋梁設(shè)計中各支點處支座橫向間距的研究目前還有很大不足,異型橋支座布置時依靠的主要是一般箱梁橋的設(shè)計經(jīng)驗,難以確定最優(yōu)的各支點處支座的橫向間距。以邵陽范家山立交工程中的一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土異型曲線箱梁橋為工程背景,分析了橋梁支座橫向間距的不同對于支座反力和梁體內(nèi)力的影響,選擇最佳的支座橫向間距,以有利于整體受力。

    1 工程概況

    邵陽范家山立交工程中右幅橋第八聯(lián)箱梁橋的跨徑為3×30 m,該聯(lián)橋為異型變寬曲線橋,變寬前為單箱雙室梁截面,橋?qū)?2.8 m,三車道;變寬后為單箱三室梁截面,橋?qū)捴饾u變化至21.6 m,四車道。曲線梁橋曲線半徑為400 m,全部箱梁高2.4 m,懸臂長2 m。未變寬部分各支點處支座橫向間距為4 m,變寬處支點橫向間距為8 m,橋梁平面圖及支座約束布置如圖1所示。

    2 研究方法

    本文主要分析支座間距調(diào)整對于支座反力及內(nèi)力的影響,采用Midas FEA有限元分析軟件建立實體單元模型進(jìn)行計算,各支座的模擬采用剛性連接,將實際支座面積內(nèi)的各節(jié)點連接在一起,并對剛性連接主節(jié)點施加約束。

    根據(jù)支座間距不同分為12種工況[2-3],對比分析方案如下:(1)調(diào)整變寬部分支點支座橫向間距,分別為4 m,6 m,8 m,10 m,12 m,14 m,其他支座間距為原設(shè)計方案間距;(2)調(diào)整未變寬部分支點支座橫向間距,分別為1 m,2 m,3 m,4 m,5 m,6 m,其他支座間距為原設(shè)計方案間距。根據(jù)以上支座的橫向間距分別建立有限元模型1至12,篇幅所限模型1至12不一一列出。全橋劃分為22 814個單元,7 186個節(jié)點,截面尺寸及混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼束的材料屬性均按原設(shè)計取用。

    荷載考慮如下:(1)恒載:自重+二期恒載;(2)預(yù)應(yīng)力荷載:本文不考慮預(yù)應(yīng)力張拉順序?qū)Ξ愋蜆虻氖芰τ绊?,按照一次施加全部預(yù)應(yīng)力的方式考慮預(yù)應(yīng)力荷載。

    圖1 異型曲線箱梁橋平面及支座布置

    為準(zhǔn)確分析支座橫向間距的變化對梁體內(nèi)力的影響,在每個模型上選取7個截面,分別為4個支點處所在截面和每跨跨中截面,并在每個截面上取8個測點,如圖2(a)所示;3#端支點處截面由于截面寬度較大,取12個測點,頂?shù)装宸謩e多取2個測點,如圖2(b)所示。

    3 支座橫向間距調(diào)整效應(yīng)分析

    3.1 變寬部分支座橫向間距調(diào)整模型的受力分析

    3#端支座橫向間距調(diào)整后,各支點處支座豎向反力差值如圖3所示,從圖中可以看出0#、1#端支點處支座反力差值基本沒有變化,而3#端支點處支座反力差值的變化幅度在間距為9 m前要大于2#支點處支座反力差值的變化幅度,之后則相反,因此當(dāng)3#端支點處支座橫向間距為9 m時,各個支座的支座反力分布較為均勻。

    圖2 截面測點位置

    圖3 模型1-6各支點處支座反力差值

    表1顯示的是模型1-6各支座順橋向和橫橋向反力值,從計算結(jié)果中可以看出當(dāng)3#端支點處支座橫向間距為6 m時水平支座反力最小,間距為4~10 m時各支座水平反力差距不大,超過10 m后水平反力快速增加。從支座反力角度來看,當(dāng)3#端支座橫向間距為9 m時,各支座豎向和水平反力值都較為適宜,為最佳橫向間距。

    圖4為模型1-6在荷載作用下最大拉壓應(yīng)力值,從圖中可以看出隨著橫向間距的增大,最大拉壓應(yīng)力值基本沒有變化。在模型1-6各截面測點的應(yīng)力值的分析結(jié)果中可以發(fā)現(xiàn)除了3#端支點處截面的應(yīng)力值有所變化外,其他截面各測點的應(yīng)力值基本不隨模型的改變發(fā)生變化,故只附3#端支點處截面各測點應(yīng)力變化圖,如圖5所示。

    從圖5中可以看出3#端支點處支座橫向間距的變化對支座附近梁體的內(nèi)力還是有影響的,對梁體頂板的影響主要集中在頂板中軸附近,并且間距越大,壓應(yīng)力越大;對底板的影響則由支座位置決定,越靠近支座附近梁體的應(yīng)力值越大,離支座越遠(yuǎn),應(yīng)力值越小,各底板測點最大壓應(yīng)力值相差不大。綜合來看,3#端支座橫向間距過大會導(dǎo)致支座附近結(jié)構(gòu)頂板壓應(yīng)力值增大,對底板的影響只是確定應(yīng)力最大值的位置,而不影響其數(shù)值。結(jié)合支座反力和3#端支點處截面應(yīng)力圖可以看出當(dāng)橫向間距為9 m時反力分布較為均勻,應(yīng)力值較為適宜。

    表1 1-6號模型在荷載作用下順橋向/橫橋以座反力 (單位:kN)

    圖4 模型1-6最大拉壓應(yīng)力值

    圖5 3#端支座截面各測點壓應(yīng)力值

    3.2 未變寬部分支座橫向間距調(diào)整模型的受力分析

    對模型7-12進(jìn)行有限元計算后,得到各支點處支座豎向反力差值,如圖6所示。從圖中可以看出當(dāng)橫向間距為6 m時,各支點支座豎向反力差值最小,反力分布最為均勻,最大豎向支座反力值最小;而當(dāng)橫向間距為5 m時,各支點豎向反力差值與間距為6 m時相差不大,尤其是2#端支點處支座豎向反力差值基本相同,最大豎向支座反力位于2#端支點處,因此橫向間距為5 m和6 m時,支座反力分布得較為均勻。

    圖6 模型7-12各支點處支座豎向反力差值

    如表2所示,當(dāng)橫向間距為5 m時,順橋向支座反力最小,當(dāng)橫向間距為6 m時,橫橋向支座反力最小;橫橋向反力在間距為5 m和6 m時相差不大,順橋向反力則差距很大。因此綜合支座各向支座反力來看,當(dāng)0#,1#,2#端支點支座橫向間距為5 m時,反力分布較為均勻,水平反力相對最小。

    圖7為模型7-12在荷載作用下最大拉壓應(yīng)力值,從圖中可以看出最大拉應(yīng)力基本不變化,而最大壓應(yīng)力值在間距較短時會增大,因此支座橫向間距不宜過短,這樣會造成支座附近出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。

    根據(jù)模型7-12各截面測點壓應(yīng)力值可以看出各截面及3#端支點處截面的壓應(yīng)力值變化不大,圖8—10為各端支點處截面的壓應(yīng)力值變化圖。從圖中可以看出各支點處截面頂?shù)装鍦y點應(yīng)力值變化趨勢與模型1-6中3#端支點處截面?zhèn)赛c應(yīng)力值變化趨勢一致,支座橫向間距的增加會導(dǎo)致頂板中線處壓應(yīng)力值增加,底板各測點應(yīng)力值則與支座位置有關(guān)。綜合支座反力及截面應(yīng)力變化來看,0#、1#、2#端支點處支座橫向間距取5m時最佳。

    表1 7-12號模型在荷載作用下順橋向/橫橋向支座反力 (單位:kN)

    圖7 模型7-12最大拉壓應(yīng)力值

    圖8 0#端支點處截面各測點壓應(yīng)力值

    圖9 1#端支點處截面各測點壓應(yīng)力值

    圖10 2#端支點處截面各測點壓應(yīng)力值

    4 結(jié)語

    (1)適當(dāng)增大支座橫向間距可以有效改善內(nèi)外側(cè)支座的豎向反力分布及水平反力的大小,該異型箱梁橋變寬端支座的最佳橫向間距為9 m,其他支座的最佳橫向間距為5 m。

    (2)支座橫向間距的調(diào)整主要改善內(nèi)外側(cè)支座豎向反力的分配,增加橋梁承載上限,減小水平反力,但不會降低總的支座豎向反力。

    (3)對于寬度較大的截面,支座橫向間距取略大于底板寬度的1/2較為合理;對寬度較小的截面,支座橫向間距取大于底板寬度的3/4較為合理。

    (4)對支座橫向間距的調(diào)整對橋梁整體內(nèi)力的影響很小,主要體現(xiàn)在支座附近梁體結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布,橫向間距的增加會導(dǎo)致梁體結(jié)構(gòu)頂板中線附近結(jié)構(gòu)應(yīng)力增大,并影響底板應(yīng)力集中的位置。

    總之,對于異型預(yù)應(yīng)力混凝土曲線箱梁橋,在不明顯改變梁體內(nèi)力的情況下,可以通過調(diào)整支座橫向間距來改善各支點處內(nèi)外側(cè)支座的豎向反力分布,避免橋梁在使用過程中發(fā)生因支座受力不均而引起的相關(guān)病害。

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