一種加油口門剛度分析方法

魏敏 黃炎 羅慧娟

摘? 要：傳統(tǒng)的加油口門剛度分析方法不能體現(xiàn)加油口門的整體剛度水平，且未考察卸載后的塑性變形情況。為改進原有方法的缺陷，本文提出一種系統(tǒng)全面的加油口門剛度分析方法，分別從水平剛度、垂直剛度及扭轉剛度三個方面分析加油口門的整體剛度。運用該方法成功分析了某乘用車加油口門剛度，并通過結構優(yōu)化，使其滿足設計要求。該方法在量產(chǎn)車中得到驗證，為加油口門的研發(fā)設計提供重要思路。

關鍵詞：加油口門;水平剛度;垂直剛度;扭轉剛度

中圖分類號：U463? ? 文獻標識碼：A? ? 文章編號：1005-2550（2020）01-0078-04

A Stiffness Analysis Method of Fuel Filler Door

WEI Min，HUANG Yan，LUO Hui-juan

（SAIV GM Wuling Automobile Co.，LiuZhou545005，China）

Abstract：? The traditional stiffness analysis method for the fuel filler door can not reflect the overall stiffness of the fuel filler door level，and does not investigate the plastic deformation after unloading. To improve the defect of existing methods， in this paper， the systematic and comprehensive stiffness analysis method which includes horizontal stiffness， vertical and torsional stiffness for fuel filler door have been presented. This method has been successfully used for fuel filler door stiffness of using passenger car ， and according to the result of structural optimization， the predetermined target value have been resched.The method has been verified in the production cars， the fuel filler door is designed to provide important research ideas.

引言

加油口門的主要功能是保護加油口。在汽車加油時，加油口門總成要能順利開啟和關閉。因此，加油口門總成對汽車加油的順暢、內部加油管的密封起到重要作用。加油口門總成開啟后有一定的開關力，即其通過內部拉索機構開啟后，也要能順利關閉[1]。在加油口門頻繁的開啟、關閉過程中，對其整體剛度要求也相應較高。但目前加油口門的剛度分析方法只分析加油口門的水平剛度，未考察卸載后的塑性變形情況，不能反映加油口門變形的真實情況。本文提出了一種系統(tǒng)全面的加油口門剛度分析方法，并將其應用到某乘用車加油口門剛度分析問題上，通過結構優(yōu)化，提高其整體剛度。

1? ? 加油口門剛度分析方法及應用

加油口門水平剛度指加油口門在水平彎曲工況載荷的作用下抵抗變形的能力;垂直剛度指加油口門在水平彎曲工況載荷的作用下抵抗變形的能力;扭轉剛度指加油口門在扭轉載荷作用下抵抗變形的能力。傳統(tǒng)的加油口門剛度分析只分析加油口門的水平剛度，而忽略了垂直剛度與扭轉剛度，不能體現(xiàn)加油口門的整體剛度水平。并且采用線性分析方法，只考察加載工況下的位移，未考察卸載后的塑性變形情況，不能反映加油口門變形的真實情況。

1.1? ?加油口門剛度分析方法

基于加油門的實際應用情況，本文提出了一種加油口門剛度分析方法，并建立加油口門剛度分析流程如圖1所示。

加油口總成有限元分析模型采用HyperMesh軟件建模，所有鈑金件的單元建立在中面上，尺寸采用5mm×5mm。點焊采用ACM，縫焊、CO2 保護焊、鉚接、螺栓連接以及鉸接采用剛性連接[2]。側圍外板、加油口焊合件及加油口總成等鈑金件的材料為各向同性非線性，根據(jù)其實際材料牌號賦非線性曲線。其余鈑金件的材料為鋼材，材料類型是各向同性線性材料MAT1，在賦材料特性時采用鋼材的材料特性。其密度、質量等按實際參數(shù)進行設置。

1.1.1 邊界條件

加油口模型從白車身幾何模型中截取，截取部分應包含加油口總成、部分側圍內外板、加油口焊合件及后輪罩零件。

1）水平剛度

①水平剛度分析分為兩個分析步：加載分析步、卸載至0 N分析步。

②加載分析步要求約束截斷處自由度、約束限位自由度。

③卸載至0 N分析步要求約束截斷處自由度、約束限位自由度。

2）垂直剛度

垂直剛度的約束及加載工況同上1）。

3）扭轉剛度

①扭轉剛度分析分為兩個分析步：加載標準力矩分析步、卸載至0 N?m的力矩分析步。

②加載標準力矩分析步要求約束截斷處自由度、約束距離轉動銷最遠端自由度。在加油口門水平中心線，距離轉動銷最遠端施加標準力矩。

③卸載至0 N?m的力矩分析步要求同②標準力矩分析步。

1.1.2 結果后處理

1）水平剛度值

用后處理軟件打開結果文件，提取加載點在兩個分析步的位移，計算出水平剛度值。

剛度計算公式如下：

（1）

式中：

k — 剛度，單位N/mm;

F — 力，單位N;

S — 位移，單位mm。

2）垂直剛度值

用后處理軟件打開結果文件，提取加載點在兩個分析步的位移，計算出垂直剛度值。剛度計算公式同公式（1）。

3）扭轉剛度值

用后處理軟件打開結果文件，提取加油口門上邊緣中心點、下邊緣中心點位移，計算出扭轉剛度值。

用下面公式計算扭轉剛度：

（2）

式中：

K——剛度，單位N?m /deg;

M——加油口門加載點加載的力矩，單位N?m;

θ——指示桿初始位置和加載變形后位置之間的夾角，單位deg。

用下面公式計算扭轉角θ：

（3）

式中：

θ——加油口門豎直中心線CD在加載前與加載變形后之間的夾角，單位deg，計算原理如圖2所示;

L——加油口門上邊緣中心點C與下邊緣中心點D的長度;

Δ——加油口門上邊緣中心點C與下邊緣中心點D，在加載變形后局部坐標系X方向的位移之差。

注：圖中紅線為加油口門豎直中心線CD的原始位置，綠線為其扭轉后的位置。

1.2? ?加油口門剛度分析方法的應用

以某乘用車的加油口門分析為例，嚴格按照上述方法建立有限元模型，其加油口總成結構如圖3所示：

該加油口門剛度分析計算結果如表1：

從以上結果來看，水平剛度及扭轉剛度較弱，需要從結構上進行優(yōu)化。

2? ? 結構優(yōu)化

2.1? ?優(yōu)化方案

加油口門總成內部結構如圖3所示，在水平方向所加載荷作用下，其應力云圖如圖4所示：

從應力云圖可知，高應力集中位置分別在鉸鏈臂及側圍側鉸鏈，相關結構優(yōu)化方案如表2：

2.2? ?方案驗證

優(yōu)化設計完成后，將原方案與優(yōu)化方案進行剛度分析，結果如表3所示：

2.3? ?優(yōu)化結果分析

原方案中垂直剛度基本達標，因此在優(yōu)化方案中未進行驗證。與原方案相比，優(yōu)化方案中的水平剛度提升0.65N/mm，卸載后殘余變形量降低了9.04mm;雖然殘余變形量尚未達標，但比某量產(chǎn)車型相對較小，且目前尚未收到該某量產(chǎn)車型的加油口售后問題，因此可以認為此分析結果可接受。扭轉剛度提升0.54 N?m /deg，扭轉角度達標，卸載后殘余扭轉角度基本達標。

3? ? 結論

1）傳統(tǒng)的加油口門剛度分析方法不能體現(xiàn)加油口門的整體剛度水平，且未考察卸載后的塑性變形情況。本文提出了一種加油口門剛度分析方法。

2）以某乘用汽車的加油口門為例，運用本文提出的加油口門剛度分析方法進行分析，并通過其量產(chǎn)狀態(tài)實車驗證與仿真性能對比，保證了該仿真分析方法的可靠性，為加油口門總成的研發(fā)設計提供重要思路。

3）通過對關鍵區(qū)域的結構優(yōu)化，提出解決方案，成功解決了實例中某乘用汽車加油口門水平剛度、扭轉剛度弱的的問題。

參考文獻：

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