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    基于靜態(tài)貫入試驗(yàn)法研究無(wú)黏性土管涌發(fā)生后抗剪強(qiáng)度變化規(guī)律

    2020-04-01 08:36:36羅春木何健健
    河南科學(xué) 2020年2期
    關(guān)鍵詞:黏性水力梯度

    陳 亮, 余 旺, 羅春木, 何健健

    (1.河海大學(xué)巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室,南京 210098;2.河海大學(xué)土木與交通學(xué)院,南京 210098; 3.國(guó)網(wǎng)常州市金壇區(qū)供電分公司,江蘇常州 213200)

    管涌是指土體在滲流作用下細(xì)顆粒通過(guò)粗顆粒之間的孔隙而移動(dòng)的滲透變形現(xiàn)象. 當(dāng)壩基受到滲流沖刷時(shí),容易發(fā)生管涌侵蝕,管涌侵蝕增大土體的孔隙通道和滲透性,降低壩基強(qiáng)度,造成堤壩的發(fā)生,是大壩安全運(yùn)行的隱患[1-2].

    由于管涌發(fā)生過(guò)程中不斷發(fā)生細(xì)顆粒流失,導(dǎo)致管涌后無(wú)黏性土的顆粒級(jí)配發(fā)生較大變化,甚至產(chǎn)生較大沉降,進(jìn)而影響無(wú)黏性土的力學(xué)特性[3-4]. 目前,已有學(xué)者研究無(wú)黏性土管涌發(fā)生后的力學(xué)性質(zhì)變化.其中,羅玉龍[5]認(rèn)為孔隙水滲流沖刷土骨架產(chǎn)生可動(dòng)細(xì)顆粒,可動(dòng)細(xì)顆粒跟隨孔隙水滲流運(yùn)移流失,土顆粒重新排列、沉積,導(dǎo)致無(wú)黏性土細(xì)觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)特性發(fā)生改變;Sterpi[6]利用常規(guī)三軸試驗(yàn)儀器進(jìn)行管涌侵蝕試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)細(xì)顆粒的流失會(huì)逐漸改變無(wú)黏性土的抗剪強(qiáng)度,影響無(wú)黏性土彈性模量、內(nèi)摩擦角和泊松比;Ke 和Takahashi[7-8]通過(guò)室內(nèi)一維滲流方向自下而上的管涌試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)細(xì)顆粒流失會(huì)導(dǎo)致無(wú)黏性土孔隙率、滲透性的增加,土體抗剪強(qiáng)度降低;Chang[9]等對(duì)管涌侵蝕后的無(wú)黏性土進(jìn)行三軸壓縮試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)在大量細(xì)顆粒損失后,土壤的峰值剪切強(qiáng)度降低,但是臨界狀態(tài)下的剪切強(qiáng)度隨著細(xì)顆粒的損失而略微增加;楊詠梅[10]利用自研管涌侵蝕—滲流—應(yīng)力耦合試驗(yàn)系統(tǒng),研究管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量對(duì)無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度的影響,發(fā)現(xiàn)顆粒級(jí)配對(duì)于散粒土管涌發(fā)生后無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度具有較大影響,無(wú)黏性土細(xì)顆粒越多,可以流失的細(xì)顆粒也越多,無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度變化越大;Chen[11]通過(guò)三軸壓縮試驗(yàn),在內(nèi)部侵蝕過(guò)程中采用了一種侵蝕控制的實(shí)驗(yàn)方法來(lái)達(dá)到指定細(xì)顆粒的流失量,研究由于管涌而導(dǎo)致細(xì)顆粒流失后的土體應(yīng)力-應(yīng)變狀態(tài),發(fā)現(xiàn)在大量細(xì)小顆粒流失后,土體的應(yīng)力-應(yīng)變狀態(tài)從最初的剪漲行為轉(zhuǎn)變?yōu)橐环N壓縮的行為.

    前人研究管涌發(fā)生后無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度的方法多基于三軸壓縮試驗(yàn),而三軸試驗(yàn)的儀器研制成本較高、操作較為繁瑣,與之相比,靜態(tài)貫入試驗(yàn)有著儀器研制成本低、操作簡(jiǎn)單的優(yōu)勢(shì). 因此,本文通過(guò)自制貫入系統(tǒng),對(duì)不同細(xì)顆粒含量試樣進(jìn)行管涌發(fā)生后的靜態(tài)貫入試驗(yàn),分析總結(jié)了無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量、管涌過(guò)程中的水力梯度及細(xì)顆粒流失量等因素對(duì)無(wú)黏性土發(fā)生管涌發(fā)生后抗剪強(qiáng)度變化的影響.

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 試驗(yàn)儀器

    本文自制圓柱體管涌發(fā)生試驗(yàn)槽,如圖1 所示.試驗(yàn)槽的材料采用有機(jī)玻璃,以便于觀察試樣細(xì)顆粒運(yùn)移情況,其高為50 cm,內(nèi)徑為140 mm. 在試驗(yàn)槽的側(cè)壁從上到下每隔5 cm設(shè)置一個(gè)水壓力傳感器接口,共8個(gè)水壓力傳感器,編號(hào)從下到上依次為1~8,1號(hào)水壓傳感器距離試驗(yàn)槽底部100 mm. 水流從下而上流過(guò)試樣. 為使水流均勻流入,在離試驗(yàn)槽底部100 mm處設(shè)置隔水透板,并在高度的1/3 和2/3 處應(yīng)分別設(shè)置邊界控制環(huán),配合裝樣時(shí)在側(cè)壁涂抹的凡士林一起防止試樣與模型接觸面上的優(yōu)先發(fā)生.

    1.2 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)材料由粗顆粒和細(xì)顆粒按4∶1的比例配比組成. 粗顆粒為粒徑2.0~8.0 mm 的細(xì)礫,在試樣中充當(dāng)骨架作用;細(xì)顆粒為粒徑0.075~0.25 mm 的細(xì)砂,充填在粗顆粒骨架形成的孔隙中. 本次試驗(yàn)的各組試樣細(xì)顆粒含量最大為25%,均為管涌型土[12]. 按細(xì)顆粒含量的不同,把試樣分為4 組,編號(hào)分別為FC10,F(xiàn)C15,F(xiàn)C18,F(xiàn)C25,代表不同的細(xì)顆粒含量. 試樣級(jí)配曲線如圖2,配比參數(shù)見(jiàn)表1.

    1.3 試驗(yàn)過(guò)程

    1)烘干試樣. 將試樣放進(jìn)烘箱烘干,溫度設(shè)為105 ℃,持續(xù)24 h,保證試樣干燥.

    圖1 管涌發(fā)生裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of piping device

    圖2 試樣級(jí)配曲線Fig.2 Sample grading curve

    表1 試驗(yàn)材料物理性質(zhì)Tab.1 Physical properties of test materials

    2)制樣裝樣. 按粗細(xì)顆粒4∶1配制試樣;試樣分4 層分別裝入圓筒,每2~3 cm壓實(shí),每層裝樣后用木槌輕輕擊實(shí)到一定厚度,為了保證每層土樣的孔隙比基本一樣,在厚度一定的情況下,使每層裝樣土料的質(zhì)量一樣,通過(guò)控制干密度間接保證每層土樣的孔隙比一致.

    3)飽和試樣. 通過(guò)提高試驗(yàn)槽裝置底部連接的水箱進(jìn)行供水,緩慢提升水箱,當(dāng)水箱水位略高過(guò)試驗(yàn)槽頂部時(shí)固定,飽和24 h.

    4)開(kāi)始試驗(yàn). 從飽和水頭開(kāi)始,通過(guò)提高水箱的方式,每3~4 cm緩慢提高一次水頭,每級(jí)水頭固定30 min,記錄每級(jí)水頭下試樣穩(wěn)定時(shí)的孔壓及流量,當(dāng)試樣表面出現(xiàn)大面積細(xì)顆粒堆積時(shí),停止提高水頭,讓試樣在穩(wěn)定的發(fā)生水頭下不斷沖刷,當(dāng)細(xì)顆粒不再流失后,將水箱降至試樣飽和的高度,試樣穩(wěn)定后行進(jìn)行靜態(tài)貫入試驗(yàn).

    2 管涌試驗(yàn)分析

    目前已有許多關(guān)于管涌臨界水力梯度的理論公式[13-15],本文確定臨界水力梯度的方法是取細(xì)顆粒被輕微沖刷出時(shí)所對(duì)應(yīng)的水力梯度以及水力梯度與流速關(guān)系曲線的拐點(diǎn)時(shí)所對(duì)應(yīng)的水力梯度兩者中的較小值[16],作為管涌臨界水力梯度.

    圖3 為試樣管涌發(fā)生過(guò)程. 試樣飽和時(shí)(圖3a),試樣中的細(xì)顆粒保持穩(wěn)定狀態(tài),沒(méi)有發(fā)生顆粒移動(dòng)現(xiàn)象;隨著上游水頭不斷增加,部分細(xì)顆粒開(kāi)始移動(dòng),從裝置側(cè)壁可以發(fā)現(xiàn)有輕微的細(xì)顆粒跳動(dòng)現(xiàn)象,試樣頂面變渾濁;當(dāng)上游水頭到一定高度時(shí)(圖3b),試樣側(cè)面細(xì)顆粒跳動(dòng)劇烈,頂面出現(xiàn)細(xì)顆粒跳動(dòng)的現(xiàn)象,部分細(xì)顆粒運(yùn)動(dòng)至試樣頂面,并輕微堆積,此時(shí)的水力梯度為0.75;保持上游水頭不變(圖3c),隨著時(shí)間的增加,試樣頂面細(xì)顆粒大面積覆蓋,出現(xiàn)明顯的管涌口,形成集中滲流通道.

    圖3 試樣管涌發(fā)生過(guò)程Fig.3 Piping process of samples

    圖4為流速隨水力梯度的變化關(guān)系曲線. 在試驗(yàn)剛開(kāi)始時(shí),水力梯度與流速近似線性關(guān)系,說(shuō)明土體滲流穩(wěn)定,符合達(dá)西定律. 當(dāng)曲線斜率開(kāi)始發(fā)生變化時(shí),試樣頂面出現(xiàn)細(xì)顆粒跳動(dòng)并輕微覆蓋的現(xiàn)象,對(duì)應(yīng)的水力梯度為0.22,小于試樣細(xì)顆粒流出時(shí)所對(duì)應(yīng)的水力梯度. 至此,試樣開(kāi)始發(fā)生管涌發(fā)生,將此時(shí)的水力梯度定義為臨界水力梯度. 以此方法確定各組試樣的臨界水力梯度,見(jiàn)表2.

    圖4 流速與水力梯度關(guān)系Fig.4 Relationship between velocity of flow and hydraulic gradient

    表2表明無(wú)黏性土的臨界水力梯度隨著細(xì)顆粒含量的增大而增大. 這是因?yàn)?,?dāng)細(xì)顆粒含量不高時(shí),無(wú)黏性土的滲透變形能力取決于細(xì)顆粒填充粗粒孔隙的程度. 細(xì)顆粒含量越少,粗粒孔隙填充程度越低,越容易發(fā)生滲透發(fā)生,反之當(dāng)細(xì)顆粒含量越高時(shí),就越難發(fā)生滲透發(fā)生.

    表2 各組試樣臨界水力梯度Tab.2 Critical hydraulic gradient of each sample

    3 貫入試驗(yàn)分析

    貫入試驗(yàn)所采用的儀器包括普式貫入儀和加載系統(tǒng)兩部分. 貫入儀采用普式貫入儀(圖5),可測(cè)定不同深度處土的貫入阻力. 普式貫入儀包括主機(jī)、探桿和探頭三部分. 測(cè)量范圍為0~100 kg(即0~1000 N);測(cè)試深度為0~30 cm;精度≤0.5%.加載系統(tǒng)由手搖式千斤頂和反力裝置組成.

    室內(nèi)靜態(tài)貫入試驗(yàn)需要考慮尺寸效應(yīng)的問(wèn)題,即試樣顆粒粒徑、貫入儀探頭尺寸及圓柱體試驗(yàn)槽尺寸應(yīng)滿(mǎn)足一定條件,否則會(huì)影響試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果. Ke和Takahashi等進(jìn)行過(guò)相關(guān)方面的研究,發(fā)現(xiàn)松散狀態(tài)下的無(wú)黏性土受尺寸效應(yīng)影響很小,中密和密實(shí)狀態(tài)下的無(wú)黏性土受尺寸效應(yīng)影響較大. 本文貫入試驗(yàn)的探頭直徑為10 mm,試驗(yàn)槽直徑為140 mm,比值n=14,如圖6 中虛線所示,各組試樣Dr=0.3,因此本次試驗(yàn)不需要考慮尺寸效應(yīng)的問(wèn)題.

    圖5 貫入儀器Fig.5 Penetration instrument

    圖6 承載力系數(shù)與試驗(yàn)槽直徑和探頭直徑比值的關(guān)系Fig.6 Relationship between bearing capacity coefficient and ratio of test tank diameter and probe diameter

    為避免試樣發(fā)生擾動(dòng),使試樣發(fā)生后一直處于飽和狀態(tài),利用貫入儀直接在原樣上進(jìn)行貫入試驗(yàn). 由于該貫入試驗(yàn)具有較好的可重復(fù)性,且管涌發(fā)生后試樣頂面管涌口位置及試樣內(nèi)部管涌通道位置并非均勻分布. 因此,每組試驗(yàn)均選取5 個(gè)貫入點(diǎn),其位置分布如圖7所示. 貫入過(guò)程中應(yīng)連續(xù)、平穩(wěn)地?fù)u千斤頂扳手,保證貫入速度均勻,不可太快,每隔1 cm記錄一次讀數(shù).

    圖7 貫入點(diǎn)位置Fig.7 Penetration point position

    3.1 理論依據(jù)

    已有研究理論將貫入試驗(yàn)測(cè)得的貫入阻力與無(wú)黏性土的力學(xué)特性通過(guò)內(nèi)摩擦角進(jìn)行聯(lián)系,使貫入試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果能夠運(yùn)用到工程上. 已有研究發(fā)現(xiàn)貫入阻力對(duì)砂土的剪切強(qiáng)度的影響大于壓縮系數(shù)[17],因此,貫入試驗(yàn)數(shù)據(jù)可為承載力理論提供合理的計(jì)算依據(jù). 根據(jù)已有研究,本文將承載力系數(shù)Nq和內(nèi)摩擦角φ與貫入試驗(yàn)測(cè)得的貫入阻力P相關(guān)聯(lián),計(jì)算方法如下:

    式中:A1、A2為回歸系數(shù);ΔP為貫入阻力增量;Δ σ′v為豎向有效應(yīng)力增量. 其中,豎向有效應(yīng)力增量可按下式計(jì)算:

    式中:ρ′為土體浮密度,g/cm3;Δh為豎向高度增量,cm;Gs為土粒比重;n為孔隙率;ρw為水的密度,取1 g/cm3.

    由于貫入試驗(yàn)涉及的最大試樣滲徑長(zhǎng)度為25 cm,按式(4)計(jì)算得試樣最大浮密度為1.27 g/cm3,計(jì)算得試樣頂面至底部的有效應(yīng)力增量為0.311 N/cm2,而貫入阻力在深度為15 cm以上時(shí),均大于200 N. 由此可知,承載力系數(shù)Nq與貫入阻力增量ΔP呈正比關(guān)系. 根據(jù)已有研究資料[18],回歸系數(shù)A1、A2均大于零. 由此可知,土體內(nèi)摩擦角φ與貫入阻力增量ΔP呈正比關(guān)系,而砂土的抗剪強(qiáng)度表達(dá)式,如式(5)所示,直接與內(nèi)摩擦角相關(guān). 因此,可通過(guò)貫入阻力的變化情況間接反映砂土的抗剪強(qiáng)度變化情況.

    式中:τf為土的抗剪強(qiáng)度,kPa;σ為滑動(dòng)面上的法向應(yīng)力,kPa;φ為土的內(nèi)摩擦角.

    3.2 力學(xué)性質(zhì)變化規(guī)律

    3.2.1 細(xì)顆粒含量的影響 為了研究試樣細(xì)顆粒含量對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)性質(zhì)的影響[19-20],分別繪制試樣未發(fā)生管涌和管涌發(fā)生后兩種工況下,不同細(xì)顆粒含量試樣的貫入阻力隨貫入深度的變化情況,如圖8所示.

    圖8(a)為四種不同細(xì)顆粒含量試樣,在管涌發(fā)生前的貫入阻力隨貫入深度的變化情況. 由圖可知,試樣FC10、FC15 和FC18 的力學(xué)特性較為接近,而試樣FC25 在相同貫入深度處的貫入阻力明顯大于另外三組. 這是因?yàn)樗慕M試樣的相對(duì)密實(shí)度均為0.3,土體處于松散狀態(tài),細(xì)顆粒在土體中主要起填充粗顆粒形成的孔隙的作用,試樣FC25的細(xì)顆粒含量明顯高于另外三組試樣,其對(duì)應(yīng)的孔隙比最小,因此力學(xué)特性最好.

    圖8(b)為四種不同細(xì)顆粒含量試樣,在管涌發(fā)生后的貫入阻力隨貫入深度的變化情況. 從圖8(b)中可以看出,管涌發(fā)生后試樣FC25在同等貫入深度處的貫入阻力變?yōu)樽钚?,而另外三組試樣較為接近;且與圖8(a)對(duì)比可知,管涌發(fā)生后,試樣FC10、FC15和FC18的力學(xué)特性變好,而試樣FC25的力學(xué)特性變差.

    試樣FC10、FC15、FC18、FC25均為松散狀態(tài)(Dr=0.3),當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大(FC≥25%)時(shí),細(xì)顆粒在土體中除了起填充孔隙作用外,還起傳力介質(zhì)作用,管涌發(fā)生后,由于起傳力介質(zhì)作用的細(xì)顆粒的流失,導(dǎo)致土體變得更加松散,且孔隙比變大,因此土體在管涌后力學(xué)特性下降了. 若無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較少(FC≤18%)時(shí),細(xì)顆粒只起填充孔隙作用,不充當(dāng)傳力介質(zhì),所以管涌發(fā)生后,雖然細(xì)顆粒流失導(dǎo)致土體孔隙比變大,但其傳力結(jié)構(gòu)變化較小,且由于填充在粗顆??紫堕g的細(xì)顆粒的流失,使得粗顆粒間發(fā)生相對(duì)移動(dòng)時(shí)少了細(xì)顆粒的潤(rùn)滑作用,因此土體在管涌后力學(xué)特性得到提升.

    3.2.2 細(xì)顆粒流失量的影響 由于管涌發(fā)生過(guò)程中不斷發(fā)生細(xì)顆粒流失[21-23],土體管涌發(fā)生后的總細(xì)顆粒流失量間接反映了土體內(nèi)部結(jié)構(gòu)的變化情況,對(duì)土體的力學(xué)特性有較大影響. 為了研究管涌后細(xì)顆粒流失量對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)特性的影響,取每組試樣的五組貫入數(shù)據(jù)的平均值作為該組試樣的貫入數(shù)據(jù),分別繪制各組試樣在管涌發(fā)生過(guò)程中,發(fā)生不同細(xì)顆粒流失時(shí)的貫入阻力隨貫入深度的變化情況,如圖9所示.

    圖8 細(xì)顆粒含量對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)特性的影響Fig.8 Effect of fine particle content on mechanical properties of non-cohesive soil

    圖9 細(xì)顆粒流失量對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)特性的影響Fig.9 Influence of the loss of fine particles on the mechanical properties of non-cohesive soil

    由圖9 知,管涌發(fā)生后試樣的貫入曲線發(fā)生偏移,且偏移量和試樣的細(xì)顆粒流失量有關(guān). 其中,試樣FC10、FC15、FC18隨著試樣細(xì)顆粒流失量的增大,相同貫入深度處的貫入阻力也隨之增大;試樣FC25隨著試樣細(xì)顆粒流失量的增大,相同貫入深度處的貫入阻力逐漸減小. 即無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較小時(shí),其貫入阻力隨管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量的增大而增大;當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大時(shí),其貫入阻力隨管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量的增大而減小. 其原因和3.2.1的分析一致.

    3.2.3 水力梯度的影響 當(dāng)作用在土體上的水力梯度不同時(shí),土體在管涌發(fā)展過(guò)程中各參數(shù)變化規(guī)律也將不同[24],從而導(dǎo)致管涌發(fā)生后土體的力學(xué)性質(zhì)的不同. 為了研究作用在試樣上的水力梯度對(duì)該水力梯度下發(fā)生管涌發(fā)生后無(wú)黏性土的力學(xué)特性的影響,繪制各組試樣在不同水力梯度下發(fā)生管涌發(fā)生后的貫入阻力隨貫入深度的變化情況,如圖10所示.

    圖10 管涌水力梯度對(duì)無(wú)黏性土力學(xué)特性的影響(i0為作用在試樣上的最大水力梯度)Fig.10 Influence of piping hydraulic gradient on mechanical properties of non-cohesive soil(i0 is the maximum hydraulic gradient acting on the specimens)

    由圖10知,管涌發(fā)生后試樣的貫入曲線發(fā)生偏移,且偏移量和管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度有關(guān). 其中,試樣FC10、FC15、FC18隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大,相同貫入深度處的貫入阻力隨之增大;試樣FC25隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大,相同貫入深度處的貫入阻力隨之減小. 即無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較小時(shí),其貫入阻力隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大而增大;當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大時(shí),其貫入阻力隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大而減小.

    4 結(jié)論與展望

    本文通過(guò)對(duì)不同細(xì)顆粒含量試樣進(jìn)行靜態(tài)貫入試驗(yàn),結(jié)合試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)管涌發(fā)生后無(wú)黏性土抗剪強(qiáng)度的變化規(guī)律進(jìn)行研究,得到以下結(jié)論:

    1)無(wú)黏性土處于較松散狀態(tài)時(shí),不同細(xì)顆粒含量試樣在管涌前的抗剪強(qiáng)度較為接近;管涌發(fā)生后,細(xì)顆粒含量較低的試樣的抗剪強(qiáng)度得到提高,而細(xì)顆粒含量較高的試樣的抗剪強(qiáng)度有所降低.

    2)管涌后無(wú)黏性土的抗剪強(qiáng)度與管涌過(guò)程中的細(xì)顆粒流失量呈以下變化關(guān)系:當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較小時(shí),其抗剪強(qiáng)度隨管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量的增大而增大;當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大時(shí),其抗剪強(qiáng)度隨管涌過(guò)程中細(xì)顆粒流失量的增大而減小.

    3)管涌后無(wú)黏性土的抗剪強(qiáng)度與管涌時(shí)作用在土體上的最大水力梯度呈以下變化關(guān)系:當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較小時(shí),其抗剪強(qiáng)度隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大而增大;當(dāng)無(wú)黏性土細(xì)顆粒含量較大時(shí),其抗剪強(qiáng)度隨管涌時(shí)作用在試樣上的最大水力梯度的增大而減小.

    4)由于靜態(tài)貫入試驗(yàn)存在尺寸效應(yīng)的問(wèn)題,因此本文只針對(duì)較為松散的無(wú)黏性土展開(kāi)研究,而對(duì)于中密和高密的無(wú)黏性土是否適用有待進(jìn)一步討論.

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