基于灰色關(guān)聯(lián)度的管幕凍結(jié)隧道開挖斷面變形影響因素分析

劉穩(wěn)，榮傳新，段寅，2，施鑫

(1 安徽理工大學(xué) 土木建筑學(xué)院 安徽 淮南 232001；2 淮南聯(lián)合大學(xué) 建筑與藝術(shù)學(xué)院 安徽 淮南 232038)

0 引言

隨著我國(guó)城市交通建設(shè)的快速發(fā)展，城市隧道建設(shè)工程日益增多，因隧道開挖導(dǎo)致的安全事故頻發(fā)，而隧道開挖斷面變形作為反映隧道穩(wěn)定性最為直觀的因素，在隧道開挖過(guò)程中愈受重視。因此，研究隧道開挖斷面變形規(guī)律及其影響因素，準(zhǔn)確預(yù)測(cè)預(yù)報(bào)隧道開挖斷面變形，對(duì)預(yù)防隧道施工的安全威脅具有重要的意義。

管幕凍結(jié)法是在復(fù)雜富水地質(zhì)環(huán)境下的一種新的隧道開挖施工方法，以管幕為承載結(jié)構(gòu)體，人工凍土帷幕代替頂管間鎖口封水，充分發(fā)揮了管幕法與人工地層凍結(jié)法的各自優(yōu)點(diǎn)，在我國(guó)首次應(yīng)用于港珠澳大橋拱北隧道施工。

近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外有關(guān)學(xué)者針對(duì)隧道開挖斷面變形規(guī)律及其影響因素問(wèn)題開展了大量研究，取得了系列研究成果。Kiyoshi[1]等通過(guò)三維活板門模型試驗(yàn)和數(shù)值分析發(fā)現(xiàn)使用腳部加固側(cè)樁法(FRSP)可以有效地防止隧道的沉降，并且FRSP 的這些效果與從隧道襯砌到滑移線的距離有關(guān)。Huasheng Sun[2]分析了地下室的幾何形狀，隧道與地下室的相對(duì)位置以及土的楊氏模量對(duì)圓形開挖引起的隧道變形的影響，得出最大的隧道變形隨著圓形地下室開挖的直徑和深度的增加而線性增加的結(jié)論。蔣亮等[3]采用FLAC 3D 模擬某隧道臺(tái)階法施工，分別對(duì)超短臺(tái)階、短臺(tái)階和長(zhǎng)臺(tái)階3 種工況下隧道開挖引起的拱頂沉降進(jìn)行了對(duì)比分析。崔光耀等[4]采用FLAC 3D 數(shù)值計(jì)算軟件建立巖溶大斷面鐵路隧道模型，對(duì)于大管棚加小導(dǎo)管注漿綜合超前支護(hù)以及小導(dǎo)管注漿超前支護(hù)加固方案進(jìn)行了優(yōu)選分析。馮冀蒙等[5]以寶蘭客運(yùn)專線安定隧道等6座隧道中的47 個(gè)拱頂沉降實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)作為研究的樣本，得出在一定范圍內(nèi)的含水率對(duì)最終沉降值影響并不明顯，而基底承載力、埋深這2 個(gè)因素和最終沉降量關(guān)系極為密切的結(jié)論。李炎延等[6]基于隧道尺寸和形狀等因素運(yùn)用灰色關(guān)聯(lián)法分析隧道穩(wěn)定性因素，得到了在隧道圍巖穩(wěn)定性分級(jí)時(shí)，除了考慮地質(zhì)因素以外，還應(yīng)對(duì)隧道尺寸，如高跨比與跨度等進(jìn)行考查的結(jié)論。文輝輝等[7]通過(guò)對(duì)珠藏洞隧道在不同圍巖力學(xué)參數(shù)進(jìn)行模擬并建立灰色關(guān)聯(lián)模型，發(fā)現(xiàn)圍巖內(nèi)摩擦角φ 是影響隧道圍巖穩(wěn)定性的主要因素。

綜上可見，由于管幕凍結(jié)法是一種新的工法，關(guān)于其隧道開挖變形影響因素研究鮮有報(bào)道。而隧道開挖變形能夠直觀地反映隧道的穩(wěn)定性，因此，開展管幕凍結(jié)法隧道開挖變形影響因素研究，對(duì)指導(dǎo)該工法的科學(xué)設(shè)計(jì)與安全施工，促進(jìn)其應(yīng)用推廣，具有理論和應(yīng)用的意義。

本文以管幕凍結(jié)法施工港珠澳大橋拱北隧道為例，通過(guò)建立三維數(shù)值分析模型，模擬拱北隧道開挖施工各階段變形規(guī)律，分析主要地質(zhì)和工程因素對(duì)維護(hù)凍結(jié)期內(nèi)隧道拱頂沉降和水平凈空收斂的影響；運(yùn)用灰色關(guān)聯(lián)度分析法，對(duì)凍結(jié)壁和臨時(shí)支撐彈性模量、圍巖黏聚力、圍巖內(nèi)摩擦角進(jìn)行敏感性分析，進(jìn)而分析該參數(shù)變化對(duì)隧道開挖中拱頂沉降和隧道水平凈空收斂的影響程度。研究成果對(duì)今后類似工程設(shè)計(jì)與施工安全影響因素分析提供了一種新方法。

1 灰色關(guān)聯(lián)分析法

灰色關(guān)聯(lián)分析[8]作為灰色系統(tǒng)的一部分，通過(guò)對(duì)所要研究的各種因素進(jìn)行處理分析，找出它們的關(guān)聯(lián)性，找出主要影響因素，特別適合隧道開挖拱頂沉降和隧道水平凈空收斂影響因素的分析和評(píng)價(jià)。該方法的具體計(jì)算步驟如下：

(1) 列出比較數(shù)據(jù)矩陣與參考數(shù)據(jù)矩陣

將影響隧道開挖斷面變形的因素(凍土彈性模量、臨時(shí)支撐彈性模量、圍巖黏聚力、圍巖內(nèi)摩擦角)作為比較數(shù)列X，X =(X1X2X3X4)T，相應(yīng)的隧道開挖拱頂沉降和隧道水平凈空收斂作為參考數(shù)列Y，Y =(Y1Y2Y3Y4)T。其中，列X，Y 的每個(gè)因素都有若干個(gè)取值；

列X，Y 寫成矩陣形式：

(2)矩陣的無(wú)量綱化處理

數(shù)據(jù)無(wú)量綱的方法分為：初值化、均值化、區(qū)間相對(duì)值化和歸一化等方法[9]。通過(guò)區(qū)間相對(duì)值化，將X 和Y 進(jìn)行無(wú)量綱化處理。

式中：

同時(shí)，對(duì)參考列Yi進(jìn)行無(wú)量綱處理。

(3)求矩陣的灰關(guān)聯(lián)差異信息

差異矩陣Δ 的求取采用下式：

選取Δ 中最大值與最小值：

(4)求灰色關(guān)聯(lián)系數(shù)矩陣及灰色關(guān)聯(lián)度

關(guān)聯(lián)系數(shù)計(jì)算式為：

其中，ξ 為分辨系數(shù)，ξ ∈[0,1]，一般情況下取ξ = 0.5。

通過(guò)計(jì)算關(guān)聯(lián)系數(shù)的平均值作為關(guān)聯(lián)度，解決了關(guān)聯(lián)系數(shù)的數(shù)目多且分散的弊端，關(guān)聯(lián)度計(jì)算式為：

關(guān)聯(lián)度取值范圍為［0，1］，關(guān)聯(lián)度值的排序反映影響因素的敏感性。

2 工程概況

2.1 工程與水文地質(zhì)

港珠澳大橋拱北隧道全長(zhǎng)2741 m，本文主要研究位于拱北口岸下方長(zhǎng)度為255 m 的暗挖隧道。該隧道埋深4～5 m，隧道開挖面積337 m2。隧道上方周邊建筑密集，地下管線布局復(fù)雜，且隧道平面線形采用曲線方案，外輪廓線與澳門邊檢大樓相距僅1.46 m，距珠海邊檢大樓僅46 cm。因此該隧道施工難度大，對(duì)施工環(huán)境影響要求極為嚴(yán)格[10]，暗挖段平面布置圖見圖1。

根據(jù)地勘報(bào)告，工程穿越區(qū)域自上至下依次分布有人工填土、中礫砂(含淤泥質(zhì))、淤泥、粉質(zhì)黏土、礫質(zhì)黏土等土層[11]。隧道施工區(qū)內(nèi)地表水主要是海水，地下水主要賦存于淤泥質(zhì)土等土層和基巖裂隙中。因此地下水對(duì)隧道施工有一定的影響。

圖1 暗挖段(含建筑物)周圍及監(jiān)測(cè)斷面平面布置圖

2.2 隧道支護(hù)與施工方法

通過(guò)由36 根Φ1620 mm 鋼管組成管幕，利用凍結(jié)法超前預(yù)支護(hù)及管幕間止水。采用5 臺(tái)階14步開挖，襯砌采用三次襯砌進(jìn)行支護(hù)，斷面圖見圖2。

3 隧道開挖變形數(shù)值模擬

3.1 計(jì)算模型及基本參數(shù)

采用MIDAS GTS 對(duì)拱北隧道暗挖段開挖施工進(jìn)行分析。根據(jù)實(shí)際工程工況建立隧道三維模型。模型X 方向200 m，Y 方向65 m，Z 方向100 m，對(duì)底部進(jìn)行固定約束，前后左右進(jìn)行法向約束；隧道上覆土層模型共有5 個(gè)土層，共計(jì)172 491 單元。

修正摩爾－庫(kù)倫模型是在摩爾－庫(kù)倫模型基礎(chǔ)上改善的模型。修正摩爾—庫(kù)倫模型剪切屈服面與壓縮屈服面是獨(dú)立的，在剪切方向和壓縮方向采用了雙硬化模型(Double Hardening)，其偏平面采用圓角處理使計(jì)算的收斂性更好，對(duì)結(jié)構(gòu)復(fù)雜的隧道開挖的模擬，計(jì)算結(jié)果更為合理。因此本文人工填土應(yīng)力應(yīng)變特性服從摩爾－庫(kù)倫準(zhǔn)則，淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、中砂、粉質(zhì)黏土、礫質(zhì)黏土等材料應(yīng)力應(yīng)變特性服從修正－摩爾庫(kù)倫準(zhǔn)則，頂管、凍結(jié)壁、主體結(jié)構(gòu)、管幕內(nèi)混凝土、襯砌結(jié)構(gòu)、臨時(shí)支撐等材料滿足彈性變形特性。各土層及凍結(jié)壁采用實(shí)體單元模擬，臨時(shí)支撐采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬，其余材料采用板單元模擬，滿足位移協(xié)調(diào)一致原則，數(shù)值模型見圖3。

圖2 隧道支護(hù)斷面(單位：cm)

圖3 拱北隧道三維模型

拱北隧道的工程地質(zhì)及支護(hù)結(jié)構(gòu)主要力學(xué)參數(shù)[12]見表1、表2。

表1 主要土體材料參數(shù)

表2 支撐結(jié)構(gòu)材料參數(shù)

3.2 工況模擬

拱北隧道暗挖段分5 臺(tái)階14 部[13-19]從東西區(qū)兩端相向開挖施工，邊開挖邊支護(hù)。為簡(jiǎn)化計(jì)算模型，本文僅對(duì)一個(gè)方向的開挖階段進(jìn)行模擬，模擬步驟為：

(1)A 臺(tái)階先開挖A1 導(dǎo)坑，后開挖A2 導(dǎo)坑，A2 導(dǎo)坑滯后A1 導(dǎo)坑5 m，緊接著進(jìn)行初期支護(hù)，并施做臨時(shí)支撐。待A 臺(tái)階初期支護(hù)進(jìn)行5 m后，及時(shí)支模澆筑二次襯砌混凝土。

(2)B 臺(tái)階與A 臺(tái)階縱向間隔20 m 開挖。先開挖對(duì)稱左、右兩個(gè)側(cè)導(dǎo)坑B1，然后開挖中導(dǎo)坑B2，中導(dǎo)坑B2 與左、右兩側(cè)導(dǎo)坑B1 之間保持5 m步距，錯(cuò)位進(jìn)行開挖。

(3)C 臺(tái)階與B 臺(tái)階縱向間隔15 m 開挖，其余步驟與B 臺(tái)階相同。

(4)D 臺(tái)階與C 臺(tái)階縱向間隔15 m 開挖，其余步驟與B 臺(tái)階相同。

(5)E 臺(tái)階與D 臺(tái)階縱向間隔15 m 開挖，其余步驟與B 臺(tái)階相同。

(6)待E 臺(tái)階二次襯砌完成后，開始自下而上依次拆除臨時(shí)支撐并施作主體結(jié)構(gòu)( 仰拱、側(cè)墻、中板、拱頂) 。

開挖示意圖及測(cè)點(diǎn)布置見圖4。

3.3 實(shí)測(cè)驗(yàn)證

圖4 開挖示意圖

因隧道施工工序復(fù)雜，步驟較多，故選取其中一個(gè)監(jiān)測(cè)斷面(K2+410)，在各臺(tái)階二襯施作完成后模擬的拱頂沉降、水平凈空收斂與相應(yīng)實(shí)測(cè)值[20]進(jìn)行對(duì)比。圖5 為K2+410 監(jiān)測(cè)斷面1、2、3 號(hào)拱頂沉降對(duì)比結(jié)果，表3 為該斷面隧道(A-E 測(cè)點(diǎn))水平收斂對(duì)比結(jié)果。

由圖5 可見，1 號(hào)、2 號(hào)、3 號(hào)點(diǎn)的拱頂沉降模擬值和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)變化趨勢(shì)基本一致，1 號(hào)點(diǎn)最大誤差2.06 mm，2 號(hào)點(diǎn)最大誤差2.42 mm，3 號(hào)點(diǎn)最大誤差2.13 mm。表3 表明，模擬值與實(shí)測(cè)值相對(duì)誤差較小，隧道水平收斂隨著臺(tái)階的開挖收斂值基本上呈現(xiàn)一個(gè)遞增的趨勢(shì)，最大收斂值出現(xiàn)在第5 臺(tái)階。綜上說(shuō)明，該模型與實(shí)測(cè)結(jié)果相符。

4 拱頂沉降及隧道水平凈空收斂影響因素分析

采用有限元強(qiáng)度折減法進(jìn)行拱頂沉降的敏感性分析，研究?jī)鼋Y(jié)壁土體彈性模量、臨時(shí)支撐彈性模量、黏聚力、內(nèi)摩擦角4 個(gè)因素對(duì)隧道開挖時(shí)拱頂沉降的影響。假定各參數(shù)之間相互獨(dú)立，在其他參數(shù)不變的情況下，對(duì)其中1 個(gè)參數(shù)分別折減15%、30%、45%，折減方案為：

(1)凍結(jié)壁土體彈性模量分別折減為127.5 MPa，105 MPa，82.5 MPa；

圖5 拱頂測(cè)點(diǎn)沉降圖

表3 水平收斂實(shí)測(cè)值與模擬值對(duì)比結(jié)果

(2)臨時(shí)支撐彈性模量分別折減為178.5 GPa，147 GPa，115.5 GPa；

(3)黏聚力分別折減為13.6 kPa，11.2 kPa，8.8 kPa；

(4)內(nèi)摩擦角分別折減為8.5 °，7 °，5.5 °。

拱頂沉降和水平收斂能夠直觀地反映出隧道的穩(wěn)定性，且2 號(hào)測(cè)點(diǎn)拱頂沉降和5 臺(tái)階隧道水平收斂最大，故將其值作為評(píng)判隧道穩(wěn)定性的依據(jù)。

4.1 凍結(jié)壁彈性模量

分析圖6 可知，拱頂沉降曲線分為3 個(gè)階段：第1 個(gè)階段為1 臺(tái)階開挖階段，該階段圍巖狀態(tài)不穩(wěn)定，拱頂沉降明顯；第2 階段為2-5 臺(tái)階開挖階段，該階段施工前1 臺(tái)階的二襯施工完畢，拱頂下沉趨勢(shì)明顯減緩，隨著各臺(tái)階襯砌依次成型，拱頂沉降趨于穩(wěn)定；3 階段為臨時(shí)支撐拆除和主體結(jié)構(gòu)施工階段，因換撐引起的拱頂沉降較大，其后隨著主體結(jié)構(gòu)逐漸合攏，拱頂沉降趨于穩(wěn)定。

圖6 還反映出主體結(jié)構(gòu)施工完成后不同凍結(jié)壁彈性模量對(duì)應(yīng)的拱頂沉降。當(dāng)凍結(jié)壁彈性模量為150、127.5、105、82.5 MPa 時(shí)，拱頂最終拱頂沉降分別為8.42、9.67、11.22、13.20 mm。結(jié)果表明拱頂沉降隨凍結(jié)壁彈性模量的減小而增大，隨凍結(jié)壁彈性模量分別減小15%，30%，45% 相應(yīng)的拱頂沉降分別增大14.86%，33.27%，56.77%，凍結(jié)壁彈性模量對(duì)拱頂沉降影響較為明顯。

圖6 凍結(jié)壁彈性模量與拱頂沉降關(guān)系圖

表4 為凍結(jié)壁彈性模量與隧道水平凈空收斂之間的關(guān)系，由表4 可見，隧道水平凈空收斂隨著凍結(jié)壁彈性模量減小而增大，隨著凍結(jié)壁彈性模量分別減小15%，30%，45% 相應(yīng)的隧道水平凈空收斂分別增大5.1%，11.1%，19.69%，凍結(jié)壁彈性模量對(duì)隧道水平凈空收斂值影響較大。

綜上可見，雖然在設(shè)計(jì)時(shí)只將凍結(jié)壁作為隔水結(jié)構(gòu)，不考慮其承受外荷載，但作為管幕凍結(jié)法隔水結(jié)構(gòu)的凍結(jié)壁與管幕支護(hù)形成了協(xié)同支撐體系，承擔(dān)了部分外荷載。

表4 凍結(jié)壁彈性模量與隧道水平凈空收斂關(guān)系

4.2 臨時(shí)支撐剛度

圖7 反映了臨時(shí)支撐彈性模量與拱頂沉降關(guān)系，其沉降趨勢(shì)與圖6 類似。從圖7 可以看出主體結(jié)構(gòu)施工完成后不同臨時(shí)支撐剛度對(duì)應(yīng)的拱頂沉降。當(dāng)臨時(shí)支撐彈性模量為210、178.5、147、115.5 GPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的拱頂沉降為8.42、8.48、8.56、8.60 mm。結(jié)果表明拱頂沉降隨著臨時(shí)支撐彈性模量的減小而增大，隨著臨時(shí)支撐彈性模量分別減小15%，30%，45% 相應(yīng)的拱頂沉降分別增大0.75%，1.62%，2.13%，臨時(shí)支撐彈性模量對(duì)拱頂沉降影響較小。

圖7 臨時(shí)支撐彈性模量與拱頂沉降關(guān)系圖

表5 為臨時(shí)支撐彈性模量與隧道水平凈空收斂之間的關(guān)系，由表5 可見，隧道水平凈空收斂隨著臨時(shí)支撐彈性模量減小而增大，隨著臨時(shí)支撐彈性模量分別減小15%，30%，45% 相應(yīng)的隧道水平凈空收斂分別增大1.57%，3.23%，5.20%，臨時(shí)支撐彈性模量對(duì)隧道水平凈空收斂值影響較小。

表5 臨時(shí)支撐彈性模量與隧道水平凈空收斂關(guān)系

4.3 圍巖黏聚力

圖8 反映了圍巖黏聚力與拱頂沉降關(guān)系，其沉降趨勢(shì)與圖6 類似，從圖8 可以看出主體結(jié)構(gòu)施工完成后不同圍巖粘聚力對(duì)應(yīng)的拱頂沉降。當(dāng)圍巖黏聚力為16、13.6、11.2、8.8 kPa 時(shí)，對(duì)應(yīng)的最大拱頂沉降為8.42、8.73、9.07、9.38 mm。結(jié)果表明拱頂沉降隨著黏聚力的減小而增大，隨著圍巖黏聚力分別減少15%，30%，45% 相應(yīng)的拱頂沉降分別增大3.72%，7.71%，11.39%，圍巖黏聚力對(duì)拱頂沉降影響較小。

圖8 圍巖黏聚力與拱頂沉降關(guān)系圖

表6 反映了圍巖黏聚力與隧道水平凈空收斂之間的關(guān)系，從表6 可以看出，隧道水平凈空收斂隨著圍巖黏聚力減小而增大，隨著圍巖黏聚力分別減小15%，30%，45% 相應(yīng)的隧道水平凈空收斂分別增大1.42%，2.68%，4.17%，圍巖黏聚力對(duì)隧道水平凈空收斂值影響較小。

表6 圍巖黏聚力與隧道水平凈空收斂關(guān)系

4.4 圍巖內(nèi)摩擦角

圖9 反映了圍巖內(nèi)摩擦角與拱頂沉降關(guān)系，其沉降趨勢(shì)與圖6 類似，從圖9 可以看出主體結(jié)構(gòu)施工完成后不同圍巖內(nèi)摩擦角對(duì)應(yīng)的拱頂沉降。當(dāng)圍巖內(nèi)摩擦角為10、8.5、7、5.5 °時(shí)，對(duì)應(yīng)的最大拱頂沉降為8.42、8.7、8.97、9.20 mm，結(jié)果表明拱頂沉降隨著圍巖內(nèi)摩擦角的減小而增大，隨著圍巖內(nèi)摩擦角分別減少15%，30%，45% 相應(yīng)的拱頂沉降分別增大3.26%，6.52%，9.25%，圍巖內(nèi)摩擦角對(duì)拱頂沉降影響較小。

圖9 圍巖內(nèi)摩擦角與拱頂沉降關(guān)系圖

表7 反映了圍巖內(nèi)摩擦角與隧道水平凈空收斂之間的關(guān)系，從表7 可以看出，隧道水平凈空收斂隨著圍巖內(nèi)摩擦角減小而增大，隨著圍巖內(nèi)摩擦角分別減小15%，30%，45% 相應(yīng)的隧道水平凈空收斂分別增大9.84%，19.45%，37.32%，圍巖內(nèi)摩擦角對(duì)隧道水平凈空收斂值影響較大。

表7 圍巖內(nèi)摩擦角與隧道水平凈空收斂關(guān)系

4.5 四種因素的敏感性分析

根據(jù)上述模擬結(jié)果，選取各影響參數(shù)的變化值作為比較矩陣X，相應(yīng)條件下的拱頂沉降Ya和隧道水平凈空收斂Yb作為參考矩陣，分別建立比較矩陣和參考矩陣，計(jì)算拱頂沉降和隧道水平凈空收斂影響因素的灰色關(guān)聯(lián)度。

式中：Δmax= max(Δij)；Δmin = min(Δij)。一般取分辨系數(shù)ξ = 0.5，由式(9)得到灰色關(guān)聯(lián)系數(shù)矩陣：

則由式(10)可得關(guān)聯(lián)度序列為：

Aa=( 0.7090,0.6856,0.6982,0.6971)T，

Ab=( 0.6542,0.6466,0.6499,0.6697)T。

最后得到的拱頂沉降影響因素灰色關(guān)聯(lián)度排序?yàn)椋簝鼋Y(jié)壁彈性模量＞圍巖黏聚力＞圍巖內(nèi)摩擦角＞臨時(shí)支撐彈性模量；隧道水平凈空收斂影響因素的敏感性灰色關(guān)聯(lián)度排序?yàn)椋簢鷰r內(nèi)摩擦角＞凍結(jié)壁彈性模量＞圍巖黏聚力＞臨時(shí)支撐彈性模量。

5 結(jié)論

數(shù)值模擬拱北隧道開挖施工各階段變形規(guī)律，運(yùn)用灰色關(guān)聯(lián)度分析法，分析主要地質(zhì)和工程因素對(duì)維護(hù)凍結(jié)期內(nèi)隧道拱頂沉降和水平凈空收斂的影響，得到以下主要結(jié)論。

(1)以管幕凍結(jié)法大斷面淺埋暗挖的拱北隧道為背景，通過(guò)MIDAS GTS 有限元軟件建立三維模型計(jì)算的拱頂沉降和隧道水平凈空收斂值與實(shí)測(cè)值基本吻合，從而驗(yàn)證了數(shù)值模擬結(jié)果。

(2)采用灰色關(guān)聯(lián)度法分析表明，拱頂沉降影響因素排序如下：凍結(jié)壁彈性模量＞圍巖黏聚力＞圍巖內(nèi)摩擦角＞臨時(shí)支撐彈性模量。

(3)隧道水平凈空收斂影響因素排序?yàn)椋簢鷰r內(nèi)摩擦角＞凍結(jié)壁彈性模量＞圍巖黏聚力＞臨時(shí)支撐彈性模量。

(4)凍結(jié)壁彈性模量對(duì)隧道變形有較大影響，表明作為管幕凍結(jié)法隔水結(jié)構(gòu)的凍結(jié)壁與管幕支護(hù)形成了協(xié)同支撐體系，承擔(dān)了部分外荷載。