基于快速譜峭度的沖擊能量法在水輪機(jī)空化評(píng)價(jià)中的應(yīng)用研究

林家洋，張民威，蘇疆東，劉 藝，王振鑫

(1.福建水口發(fā)電集團(tuán)有限公司，福建福州350004; 2.北京中元瑞訊科技有限公司，北京100085)

0 引 言

水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪流道內(nèi)及其過(guò)流部件的局部表面，經(jīng)常會(huì)發(fā)生空化而后引起輕微的空蝕，并在表面產(chǎn)生少量蝕點(diǎn)，進(jìn)而會(huì)形成蜂窩狀的空蝕，甚至有的會(huì)使葉片穿孔或掉邊，會(huì)嚴(yán)重威脅到機(jī)組的安全運(yùn)行[1]?？瘴g空化是導(dǎo)致水輪機(jī)運(yùn)行效率下降、結(jié)構(gòu)破壞以及使機(jī)組壽命縮短的主要因素之一，深入研究空化問(wèn)題，尋找能準(zhǔn)確評(píng)價(jià)轉(zhuǎn)輪空化狀態(tài)的方法有著積極的意義[2]。

1 空化空蝕產(chǎn)生機(jī)理及空化信號(hào)特點(diǎn)

1.1 空化空蝕產(chǎn)生機(jī)理

空化發(fā)生在水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪流道中局部壓力下降到臨界壓力(一般接近汽化壓力)時(shí)，水中氣核發(fā)展成為氣泡，從而使液相流體的連續(xù)性遭到破壞，變?yōu)楹瑲獾亩嗔?。氣泡中主耍充滿著液體的蒸汽以及從溶液中析出的氣體。當(dāng)這些氣泡進(jìn)入壓力較低的區(qū)域時(shí)，發(fā)育成長(zhǎng)為較大的氣泡，當(dāng)氣泡隨水流運(yùn)動(dòng)到壓力較高區(qū)域，氣泡將迅速凝縮并潰滅。因此，空化包括了氣泡的積聚、流動(dòng)、分裂到潰滅的整個(gè)過(guò)程[3]。

水輪機(jī)空蝕主要發(fā)生在流速較高的轉(zhuǎn)輪通道區(qū)域和尾水管肘管。水輪機(jī)中的空蝕大體可以分為：翼型空蝕、局部空蝕、間隙空蝕和空腔空蝕。對(duì)于混流式水輪機(jī)，主要有翼型空蝕和空腔空蝕?；炝魇剿啓C(jī)的翼型空蝕主要是由于葉片的局部低壓區(qū)形成的?？涨豢瘴g一般發(fā)生在低水頭、低負(fù)荷時(shí)，尾水管空蝕渦帶內(nèi)部含有大量的氣穴，當(dāng)氣穴崩潰時(shí)，將使轉(zhuǎn)輪的泄水錐及尾水管的錐管段和肘管段遭受空蝕破壞[4]。對(duì)于軸流式水輪機(jī)，一般空蝕發(fā)生在轉(zhuǎn)輪葉片和水輪機(jī)導(dǎo)葉尾部、底環(huán)以及尾水管進(jìn)口處[5]。

對(duì)于空化的破壞機(jī)理多年來(lái)國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量理論探索和實(shí)驗(yàn)研究，可以歸納為：機(jī)械作用、化學(xué)腐蝕作用、電化學(xué)作用和熱力學(xué)作用等。

(1)機(jī)械作用理論。機(jī)械作用理論研究者認(rèn)為過(guò)流壁面產(chǎn)生空化破壞是由于汽泡潰滅時(shí)產(chǎn)生微射流和沖擊波的強(qiáng)大沖擊作用所致。Hammitt通過(guò)計(jì)算和實(shí)測(cè)得出，游移型空泡潰滅時(shí)，近壁處微射流速度可達(dá)70～180 m/s；在過(guò)流壁面產(chǎn)生的沖擊壓力可高達(dá)705 MPa；微射流直徑約為2～3μm，沖坑直徑為2～20 μm，表面受到微射流沖擊次數(shù)約為100～1 000次/(s·cm2)：沖擊脈沖作用時(shí)間每次只有幾微秒，這樣高的沖擊作用將直接破壞物體表面而形成蝕坑，較小沖擊力的反復(fù)作用則引起物體表面疲勞破壞[6]。

(2)化學(xué)腐蝕理論。一般說(shuō)來(lái)，化學(xué)腐蝕作用常常與機(jī)械空化作用互相促進(jìn)，空化加速腐蝕，腐蝕也加速空化，二者聯(lián)合作用造成更嚴(yán)重的壁面破壞。

(3)電化學(xué)理論。在空泡潰滅時(shí)的高溫高壓作用下，金屬晶粒中形成熱電偶，冷熱端之間存在電位差，對(duì)金屬表面產(chǎn)生電解作用，造成電化學(xué)腐蝕。

(4)熱力學(xué)作用理論。當(dāng)氣泡高速受壓后，汽相高速凝結(jié)，從而放出大量的熱，足以使金屬融化造成損壞。

目前，機(jī)械作用是較為公認(rèn)的造成空化破壞的主要原因。

1.2 空化信號(hào)的特點(diǎn)

研究表明，水輪機(jī)中的空化發(fā)展到比較嚴(yán)重的程度時(shí)，才會(huì)導(dǎo)致尾水管壓力脈動(dòng)信號(hào)特征的變化、機(jī)組振動(dòng)和噪聲增強(qiáng)以及水輪機(jī)效率下降，而在空化發(fā)生的初始階段，液體沖產(chǎn)生的絕大多數(shù)空化的體積較小，空泡潰火時(shí)較短，輻射出髙頻率的沖擊脈沖聲信號(hào)，主要是超聲波信號(hào)。因此，監(jiān)測(cè)空化超聲波信有利于及早發(fā)現(xiàn)水輪機(jī)中的空化[1]。有關(guān)研究表明，空泡在固體表面潰滅時(shí)，像在彈性物體上潰滅一樣，產(chǎn)生振動(dòng)。但其聲脈沖持續(xù)時(shí)間很短，是典型的沖擊信號(hào)，具有很寬頻譜，而同樣的空泡在液流中潰滅時(shí)，其聲沖擊脈沖持續(xù)時(shí)間增大，而頻帶變窄，此時(shí)，空化輻射出的超聲信號(hào)主要分布在30～120 kHz的頻率范圍內(nèi)。這個(gè)頻段很難由機(jī)械振動(dòng)等低頻聲源產(chǎn)生，可以說(shuō)是主要由空化產(chǎn)生的，避免了背景噪聲的干擾[7]。另外，隨著空化進(jìn)一步發(fā)生時(shí)，液體中多數(shù)的空泡體積也隨著增大，空泡潰滅時(shí)間增加，輻射出的聲信號(hào)頻率逐漸向低頻區(qū)域過(guò)渡。因此，不同空化狀態(tài)下的引起的脈沖輻射的頻率并不固定。

綜上，可以看出，空化信號(hào)具有如下的特點(diǎn):①空泡潰滅時(shí)產(chǎn)生的聲音是一些列的沖擊脈沖信號(hào)，沖擊脈沖信號(hào)的頻次以及脈沖間隔并不固定，是一個(gè)典型的隨機(jī)脈沖信號(hào)；②單次脈沖引起的聲音幅射頻率并不固定。

因此，通過(guò)檢測(cè)識(shí)別空泡潰滅時(shí)發(fā)出的高頻沖擊脈沖信號(hào)的頻次密度以及沖擊脈沖的幅值能量強(qiáng)度是識(shí)別轉(zhuǎn)輪空化程度的重要手段。

然而，傳統(tǒng)的方式是通過(guò)在水輪機(jī)的適當(dāng)位置安放振動(dòng)聲響傳感器，以測(cè)量在適當(dāng)頻帶內(nèi)的噪聲強(qiáng)度，計(jì)算反映水輪機(jī)空化脈沖性能的噪聲脈沖頻率[8,9]。這種方法的最大問(wèn)題是難以識(shí)別出混雜在各種振動(dòng)、噪聲信號(hào)中的空化沖擊脈沖信號(hào)，而且由于不同空化狀態(tài)下脈沖輻射頻率是變化的，這就更增加了有效識(shí)別空化沖擊脈沖信號(hào)的難度[10,11]。

針對(duì)上述特點(diǎn)，本文提出采用基于快速譜峭度，結(jié)合數(shù)字包絡(luò)進(jìn)行空化信號(hào)沖擊脈沖檢測(cè)，進(jìn)而利用識(shí)別出的沖擊脈沖信號(hào)進(jìn)行空化狀態(tài)評(píng)價(jià)的方法。

2 基于快速譜峭度的沖擊能量空化信號(hào)評(píng)價(jià)方法

2.1 譜峭度

譜峭度法(Kurtogram)是一個(gè)共振解調(diào)方法中帶通濾波器中心頻率和帶寬參數(shù)確定問(wèn)題的有效方法，廣泛用于旋轉(zhuǎn)機(jī)械故障診斷[12]；Kurtogmm以濾波后時(shí)域信號(hào)的峭度值作為濾波效果度量指標(biāo)，進(jìn)而確定最優(yōu)的濾波器頻帶范圍。

峭度是描述波形尖峰度的一個(gè)指標(biāo)，對(duì)沖擊信號(hào)非常敏感，可以對(duì)信號(hào)非平穩(wěn)強(qiáng)弱進(jìn)行評(píng)判。但早期故障中信噪比很低，峭度作為一個(gè)全局指標(biāo)不能正確地反應(yīng)出故障類型，不適用于強(qiáng)噪聲干擾環(huán)境下的故障檢測(cè)。而譜峭度方法實(shí)際上是計(jì)算每一條譜線上信號(hào)的非平穩(wěn)特性來(lái)確定非平穩(wěn)特征所在的頻率。研究表明該方法能夠很好地提取出被噪聲淹沒的故障特征信號(hào)，同時(shí)還能表示故障相應(yīng)頻率的峭度值。

譜峭度的計(jì)算過(guò)程是首先確定一個(gè)一定時(shí)間長(zhǎng)度的窗口，并且在窗口內(nèi)對(duì)含噪信號(hào)進(jìn)行Fourier變換得到其頻譜， 沿時(shí)間軸移動(dòng)窗口，可以得到不同時(shí)段的頻譜。然后，對(duì)不同頻帶的譜統(tǒng)計(jì)其峭度， 得到的結(jié)果即為譜峭度。若頻帶選擇適當(dāng)并且避開了干擾噪聲， 則可得到有用信號(hào)分量的峭度，該峭度與在時(shí)域得到的峭度一樣反映相應(yīng)信號(hào)分量的分布情況， 對(duì)信號(hào)的畸變敏感。譜峭度方法可以避開噪聲干擾在某些頻段上通過(guò)峭度檢測(cè)其不確定性，從而得到故障特征信息。

假定信號(hào)為

(1)

式中，H(t，ω)為被分析信號(hào)x(t)的時(shí)頻復(fù)包絡(luò)，可采用短時(shí)傅里葉變換計(jì)算得到。

根據(jù)譜的階矩定義，譜峭度可表示為

(2)

式中，C4y(ω)為信號(hào)y(t)的四階譜累積量；S(ω)為譜瞬時(shí)矩。

假設(shè)實(shí)測(cè)振動(dòng)或聲音信號(hào)v(t)為

v(t)=x(t)+N(t)

(3)

式中，x(t)為有效的故障特征信號(hào)；N(t)為噪聲信號(hào)。實(shí)際運(yùn)行過(guò)程，空泡潰滅過(guò)程產(chǎn)生沖擊脈沖，引起整個(gè)系統(tǒng)的共振(包括水體擊金屬結(jié)構(gòu))，所得故障信號(hào)x(t)的通用模型為

(4)

式中，h(t)為單個(gè)脈沖的脈沖響應(yīng)；Ak和τk分別為各個(gè)脈沖的幅值和發(fā)生時(shí)間。

從信號(hào)處理的角度看，譜峭度可以解釋為：理想濾波器組的輸出在頻率ω上計(jì)算得到的峭度值，于是有

(5)

式中，Kv(ω)為實(shí)測(cè)信號(hào)的譜峭度；Kx(ω)為故障特征信號(hào)的譜峭度；ρ(ω)為信噪比倒數(shù)。因此，某一頻率處信噪比高，則表示該處實(shí)測(cè)信號(hào)的譜峭度近似等于故障信號(hào)的譜峭度，從而可以找出最優(yōu)濾波頻帶。

2.2 譜峭度空化脈沖沖擊信號(hào)檢測(cè)

正如前文所述，譜峭度可以很好地分析非穩(wěn)定過(guò)程，如瞬時(shí)信號(hào)。而高度非穩(wěn)態(tài)的瞬時(shí)信號(hào)的峭度數(shù)值取決于頻率分辨率(Δf)。同時(shí)由于每一種瞬變時(shí)變現(xiàn)象對(duì)應(yīng)著一種最優(yōu)的頻率帶B(f，Δf)。因此，在實(shí)際的分析過(guò)程中，應(yīng)該找到最優(yōu)的頻率與頻率分辨率的信息，從而在這個(gè)區(qū)間內(nèi)，峭度值達(dá)到最大值，即可以找到相關(guān)的瞬態(tài)信息。

采用譜峭度方法對(duì)空化沖擊信號(hào)的檢測(cè)，帶通濾波器必須選擇包含3倍以上的空化噪聲頻率。正如本文所說(shuō)，在超聲段頻率，空化信號(hào)主要集中在30～120 kHz，因此需選擇帶通濾波器在20～360 kHz。

本文提出的采用快速譜峭度方法對(duì)空化沖擊信號(hào)的沖擊脈沖檢測(cè)方法流程描述如下：

(1)根據(jù)空化噪聲信號(hào)超聲段的主要頻率范圍，結(jié)合采樣頻率確定最大分層數(shù)Nlevel。

(2)設(shè)定初始帶通濾波器范圍在20～360 kHz，采用1/3-二進(jìn)濾波方式，按照確定的分解層數(shù)對(duì)信號(hào)進(jìn)行濾波，根據(jù)式(2)計(jì)算各濾波信號(hào)的包絡(luò)譜帶通濾波峭度值K值，并生成直觀的改進(jìn)譜峭度圖。最后選擇最大譜峭度值對(duì)應(yīng)頻帶的最優(yōu)帶通濾波器Bb(f，Δf)。

(3)選擇Bb(f，Δf)進(jìn)行帶通濾波，通過(guò)數(shù)字包絡(luò)解調(diào)，求解空化信號(hào)的包絡(luò)信號(hào)。

(4)通過(guò)空化信號(hào)的包絡(luò)信號(hào)識(shí)別統(tǒng)計(jì)沖擊脈沖信號(hào)的頻次和強(qiáng)度。

詳細(xì)算法流程如圖1所示。

圖1 譜峭度空化脈沖沖擊信號(hào)檢測(cè)法流程

以下幾個(gè)圖是利用本方法對(duì)某軸流轉(zhuǎn)槳式機(jī)組的空化信號(hào)進(jìn)行檢測(cè)的一個(gè)實(shí)例。其中圖2是該機(jī)組在低負(fù)荷區(qū)采集到的原始的空化聲音信號(hào)，在該負(fù)荷區(qū)存在著較為嚴(yán)重的空腔空化和葉形空化，然而由于原始信號(hào)中混疊有大量的振動(dòng)、碰撞、噪聲等信號(hào)，直接地從原始信號(hào)中識(shí)別出空泡潰滅導(dǎo)致的沖擊脈沖信號(hào)幾乎不可能，或者難以準(zhǔn)確識(shí)別和統(tǒng)計(jì)。

圖2 原始空化聲音信號(hào)

圖3是采用譜峭度計(jì)算出來(lái)的各分層分解的帶通頻帶對(duì)應(yīng)的峭度示意圖，其中不同顏色代表了不同的峭度值，顏色越紅峭度值越大。從圖中可以直觀地觀察到，當(dāng)帶通濾波器選定在[66 666.664 Hz，75 000.0 0 Hz]時(shí)，峭度值達(dá)到最大值，因此[66 666.664 Hz，75 000.00 Hz]是該空化信號(hào)的最優(yōu)帶通濾波器。

圖3 譜峭度計(jì)算示意

圖4是將最采用最優(yōu)帶通濾波器對(duì)原始空化信號(hào)進(jìn)行濾波以后的空化信號(hào)時(shí)域波形，從波形中可以清晰地觀察到多個(gè)高幅值的沖擊脈沖信號(hào)。

圖4 用最優(yōu)帶通濾波器濾波后的空化波形信號(hào)

圖5 是采用數(shù)字包絡(luò)解調(diào)技術(shù)對(duì)濾波后的空化聲音波形信號(hào)生成的包絡(luò)波形[13]，通過(guò)包絡(luò)波形信號(hào)可以更準(zhǔn)確的對(duì)沖擊脈沖識(shí)別，可以檢測(cè)出脈沖出現(xiàn)的頻次、時(shí)刻以及沖擊的幅值。

圖5 帶通濾波后空化聲音信號(hào)的包絡(luò)波形

2.3 沖擊脈沖能量空化狀態(tài)評(píng)價(jià)方法

對(duì)空化聲音信號(hào)通過(guò)快速譜峭度計(jì)算獲得最優(yōu)帶通濾波器濾波，進(jìn)而利用數(shù)字包絡(luò)解調(diào)算法獲得空化聲音的包絡(luò)波形，通過(guò)對(duì)包絡(luò)信號(hào)的識(shí)別可以獲得沖擊脈沖的數(shù)量、以及每個(gè)沖擊脈沖的時(shí)間寬度以及脈沖的幅值大小。

設(shè)空化聲音信號(hào)的包絡(luò)波形函數(shù)為xe(t)，那么假定第i個(gè)沖擊脈沖從t=t0開始，t=t1結(jié)束，如圖6所示。那么定義Epi為該沖擊脈沖的能量，即

圖6 單個(gè)空化聲音沖擊脈沖作能量積分示意圖

(6)

也就是Epi對(duì)應(yīng)了包絡(luò)波形函數(shù)xe(t)在[t0，t1]之間的面積。根據(jù)定義，Epi的值不僅與脈沖的幅值有關(guān)系，而且與脈沖的總時(shí)間寬度有關(guān)系，脈沖的幅值越高，Epi也越大；脈沖持續(xù)的時(shí)間越長(zhǎng)，Epi也越大。因此通過(guò)Epi，能正確反映出不同空化階段，單個(gè)空化脈沖能量特性的變化。

設(shè)Lp_T為在給定時(shí)間內(nèi)(t=ΔT)通過(guò)上述方法檢測(cè)到的脈沖的總數(shù)量，Epi為給定時(shí)間內(nèi)第i個(gè)沖擊脈沖的能量，那么可定義

(7)

(8)

(9)

式中，Ep為單位時(shí)間內(nèi)的空化沖擊脈沖的總沖擊能量值；Ep_ave為單位時(shí)間內(nèi)的平均空化沖擊脈沖能量值；Lp單位時(shí)間內(nèi)的空化沖擊脈沖重復(fù)率。

綜上，根據(jù)轉(zhuǎn)輪空化發(fā)生的機(jī)理，當(dāng)空化發(fā)生時(shí)，空泡潰滅將會(huì)產(chǎn)生大量的隨機(jī)沖擊脈沖，因此從測(cè)量的空化聲音信號(hào)中可以提取沖擊出現(xiàn)的頻率，和累計(jì)單位時(shí)間內(nèi)的沖擊總能量，通過(guò)這兩個(gè)評(píng)估指標(biāo)就可以評(píng)價(jià)轉(zhuǎn)輪的空化狀態(tài)了。

一方面，空泡潰滅的沖擊脈沖頻次Lp越高，說(shuō)明空泡越多，對(duì)轉(zhuǎn)輪葉片、尾水管等部位的破壞也越大。另外一方面，單位時(shí)間內(nèi)的沖擊總能量Ep越大，說(shuō)明空泡越多而且脈沖的幅值越大，或者脈沖持續(xù)的時(shí)間越寬，對(duì)水輪機(jī)過(guò)流部件的破壞也越大。因此，借助于單位時(shí)間內(nèi)的沖擊總能量Ep和沖擊脈沖頻次Lp可以實(shí)現(xiàn)對(duì)水輪空化狀態(tài)和發(fā)展水平的分析評(píng)價(jià)。

3 算例分析

近年來(lái)，福建某水電廠軸流轉(zhuǎn)槳式機(jī)組轉(zhuǎn)輪空化日益嚴(yán)重，在機(jī)組轉(zhuǎn)輪輪轂、槳葉出水邊上下部、進(jìn)水邊上部、轉(zhuǎn)輪室里襯等部位產(chǎn)生了空蝕，造成水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪的流線破壞、機(jī)械構(gòu)件損壞等，影響了機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。為了驗(yàn)證本分析評(píng)價(jià)方法的的有效性，在該電站某機(jī)組上尾水管門外壁安裝了超聲寬頻傳感器，測(cè)量了該機(jī)組在不同負(fù)荷下的水聲信號(hào)，并利用本評(píng)價(jià)方法對(duì)測(cè)量數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析，詳細(xì)如下。

圖7是該機(jī)組尾水門超聲信號(hào)的頻譜陣列圖(濾除可聞聲段的信號(hào)，保留20 kHz以上的超聲信號(hào))，右列坐標(biāo)為機(jī)組負(fù)荷，橫坐標(biāo)為頻率(Hz)，縱坐標(biāo)為空化聲音幅值。從上圖看到，該機(jī)組在低負(fù)荷區(qū)(30 MW以下)，空化聲音信號(hào)主要集中在30～120 kHz 之間，而在高負(fù)荷區(qū)(110 MW以上)，這個(gè)頻段的聲音信號(hào)分布很小。

圖7 空化聲音信號(hào)的頻譜陣列示意

經(jīng)與該機(jī)組模型試驗(yàn)對(duì)比和早期研究可知，該機(jī)組在低負(fù)荷區(qū)存在較為強(qiáng)烈的空腔空化和翼型空化；而在高負(fù)荷區(qū)，該機(jī)組空腔空化則減小、變?nèi)?。?duì)比測(cè)量的聲學(xué)信號(hào)可知，在低負(fù)荷區(qū)產(chǎn)生的30～120 kHz信號(hào)，正是由于該機(jī)組的空腔空化和和翼型空化引起的聲音信號(hào)。根據(jù)其頻率分布特點(diǎn)，可以認(rèn)為，該空腔空化和和翼型空化引起的空化沖擊脈沖信號(hào)引起的聲音主要分布在30～120 kHz之間。

圖8是采用譜峭度方法尋求最優(yōu)帶通濾波之后低負(fù)荷區(qū)空化聲音信號(hào)，從該圖中可以觀察到非常明顯的大幅值的沖擊脈沖信號(hào)。而在高負(fù)荷區(qū)，沖擊脈沖信號(hào)幅值和頻次則小很多，證明了采用該方法可以識(shí)別出有效的脈沖沖擊信號(hào)。

圖8 采用譜峭度進(jìn)行最優(yōu)帶通濾波之后的空化聲音信號(hào)

表1為不同負(fù)荷區(qū)下空化沖擊脈沖能量及頻次統(tǒng)計(jì)結(jié)果，圖9、10分別為不同負(fù)荷區(qū)下空化沖擊脈沖重復(fù)率分布、能量分布。從表1以及圖9、10可以看出，在低負(fù)荷區(qū)單位時(shí)間內(nèi)的沖擊脈沖重復(fù)率最高達(dá)到7 000次/s以上，反觀高負(fù)荷區(qū)，沖擊脈沖重復(fù)率則低于3 000次/s以下；另外，在低負(fù)荷區(qū)單位時(shí)間內(nèi)的沖擊脈沖能量超過(guò)300 Pa·s；而在高負(fù)荷區(qū)，沖擊脈沖能量值不高于40 Pa·s。從而可以看出，通過(guò)沖擊脈沖重復(fù)率和沖擊脈沖能量可以較好的反映出水輪機(jī)的空化狀態(tài)和變化水平。

表1 不同負(fù)荷區(qū)下空化沖擊脈沖能量及頻次統(tǒng)計(jì)表(部分?jǐn)?shù)據(jù))

圖9 不同負(fù)荷區(qū)下空化沖擊脈沖重復(fù)率分布

圖10 不同負(fù)荷區(qū)下空化沖擊脈沖能量的分布

4 結(jié) 語(yǔ)

本文研究了基于譜峭度的沖擊能量法在空化狀態(tài)評(píng)價(jià)的應(yīng)用，并通過(guò)實(shí)際測(cè)量數(shù)據(jù)的對(duì)比分析證明了該方法的有效性和實(shí)用價(jià)值。從實(shí)際意義來(lái)說(shuō)，如果能找到有效的空化狀態(tài)評(píng)價(jià)方法，不僅可以實(shí)現(xiàn)對(duì)機(jī)組的早期故障預(yù)警，而且，也可為指導(dǎo)檢修提供重要的參考意義。然而，受限于測(cè)量數(shù)據(jù)、測(cè)量手段的限制，目前本方法上目前尚不能更精確地區(qū)分各類空化類型，亟需對(duì)更多的測(cè)試數(shù)據(jù)和和不同類型機(jī)組、不同工況下的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析和挖掘處理，以便修正和完善改進(jìn)分析評(píng)價(jià)的更精確模型。另外，探索利用機(jī)器學(xué)習(xí)以及深度機(jī)器學(xué)習(xí)進(jìn)行空化聲音信號(hào)的分類與識(shí)別以及空蝕的發(fā)展程度也將是一個(gè)重要的方向。