大坪正洞右線雙根H175型鋼臨時橫支撐施工技術(shù)

吳發(fā)展,何開進(jìn)

(1.中鐵隧道集團(tuán)二處有限公司, 河北 三河 065201;2.中鐵隧道股份有限公司, 河南 鄭州 450001)

我國西部隧道施工過程中的高地應(yīng)力軟巖變形問題,致使隧道的支護(hù)措施應(yīng)考慮地應(yīng)力釋放與支護(hù)的平衡,使其既有足夠阻力限制圍巖塑性區(qū)的發(fā)展,又有一定的可讓性適應(yīng)圍巖的變形[1]。當(dāng)總變形量超過正常施工預(yù)留變形量,就必須拆換初期支護(hù),這不僅影響施工進(jìn)度,還造成較大的施工安全隱患,危及人員及設(shè)備安全。肖廣智[2]通過煤礦行業(yè)及部分鐵路隧道施工實踐,研究主動控制圍巖技術(shù),避免大變形的發(fā)生。葉康慨[3]為解決極高地應(yīng)力作用下的隧道大變形問題,應(yīng)用圍巖徑向注漿加固等措施,對擠壓變形開裂的襯砌予以拆除,重做施作二次襯砌。徐松[4]研究了薄層狀炭質(zhì)泥巖夾砂巖隧道產(chǎn)生的大變形問題,采用工字鋼、管棚和長鎖腳,增加縱向型鋼支護(hù)及全環(huán)徑向注漿加固等措施,有效控制了圍巖變形。目前控制軟巖變形的措施中,采用臨時橫支撐者較少,本文以木寨嶺隧道大坪正洞控制大變形實例,介紹雙根H175型鋼臨時橫支撐施工技術(shù)。

1 工程概況

新建蘭渝鐵路木寨嶺隧道位于甘肅省定西市漳縣和岷縣交界處,起于漳縣大草灘鄉(xiāng)酒店子村漳河西岸,止于岷縣梅川鎮(zhèn)素子溝內(nèi)楊家臺村。木寨嶺隧道設(shè)計為雙洞單線分離式特長隧道,隧道全長為19 050 m,木寨嶺隧道洞身穿越木寨嶺高山區(qū),最大埋深約715 m,最小埋深約30 m。主要以二疊系下統(tǒng)的板巖為主,砂巖及炭質(zhì)板巖多呈互層或夾層分布,隧道通過地段主要存在褶皺、斷層、高地應(yīng)力、地溫等不良地質(zhì)體[5],實測隧道水平地應(yīng)力最大為27.16 MPa ,其巖石強(qiáng)度應(yīng)力比為0.49,處于極高地應(yīng)力狀態(tài)[1]。地下水屬弱富水和中等富水,木寨嶺隧道在設(shè)計階段經(jīng)風(fēng)險評定為極高風(fēng)險隧道,施工難度大，風(fēng)險性高,是本標(biāo)段控制性重難點工程。

2 原設(shè)計及變更情況

2.1 原設(shè)計支護(hù)參數(shù)

木寨嶺隧道大坪斜井正洞右線蘭州方向DyK178+040～DyK178+020段原設(shè)計為Ⅳ級圍巖,炭質(zhì)板巖,節(jié)理發(fā)育,巖體較破碎。主要支護(hù)參數(shù)為：拱墻噴射混凝土C25厚230 mm；拱墻設(shè)Φ6鋼筋網(wǎng),網(wǎng)格間距200 mm×200 mm；拱部采用Φ22中空錨桿,邊墻采用Φ22砂漿錨桿,錨桿長3.0 m,環(huán)縱向間距1.2 m×1.2 m。襯砌采用C30混凝土,厚度為400 mm。

2.2 變更調(diào)整后支護(hù)參數(shù)

現(xiàn)場開挖揭示木寨嶺隧道大坪斜井正洞右線蘭州方向DyK178+040～DyK178+020段圍巖以二疊系下統(tǒng)板巖為主,局部夾有炭質(zhì)板巖,板巖和炭質(zhì)板巖為變余泥質(zhì)結(jié)構(gòu),巖層走向與洞軸線大角度斜交,受地質(zhì)構(gòu)造影響嚴(yán)重,節(jié)理發(fā)育很明顯,巖體破碎—極破碎,呈片狀、碎石狀散體結(jié)構(gòu),石質(zhì)極軟,下臺階有少量滲水,綜合判定為Ⅴ級圍巖(圖1)。

圖1 右線蘭州方向掌子面DyK178+035圍巖

變更為Ⅴ級圍巖的支護(hù)參數(shù)為：斷面曲率采用Ⅴ級軟巖襯砌斷面,開挖預(yù)留變形量300 mm；拱部120°范圍設(shè)Φ42超前注漿小導(dǎo)管,長3.5 m,環(huán)向間距0.3 m,縱向間距1環(huán)/1.8 m。全環(huán)噴C30混凝土,厚度300 mm；全環(huán)設(shè)H175型鋼鋼架,間距為1榀/0.6 m；取消拱部組合中空錨桿,拱墻采用Φ22砂漿錨桿,錨桿長4.5 m,間距1.0 m×1.0 m,砂漿錨桿可作為鋼架鎖固錨桿進(jìn)行位置調(diào)整；拱部范圍設(shè)置Φ8雙層鋼筋網(wǎng)片,邊墻范圍設(shè)置Φ8單層鋼筋網(wǎng)片,網(wǎng)格間距200 mm×200 mm；拱墻增設(shè)徑向注漿,采用Φ42小導(dǎo)管,長度為4.0 m,間距1.2 m×1.2 m(環(huán)×縱)。

3 現(xiàn)場變形情況

DyK178+040～DyK178+020段裂隙水發(fā)育,拱部大面積線狀滴水,圍巖極其破碎,用手捏成粉末狀。另外,中、下臺階落底接長時,也對拱架的受力產(chǎn)生不利影響；加上仰供及拱墻襯砌距開挖面較遠(yuǎn),導(dǎo)致該段自施工以來,變形量一直較大(圖2),開挖過程中圍巖極不穩(wěn)定,支護(hù)變形明顯,出現(xiàn)初期支護(hù)侵限,二次襯砌開裂現(xiàn)象[6],因變形導(dǎo)致拱部及邊墻多處出現(xiàn)噴混凝土面開裂、掉塊,鋼架扭曲變形等現(xiàn)象,平均收斂變形速率達(dá)58 mm/d,存在一定的安全隱患。

圖2 DyK178+040～DyK178+020段初支變形

4 變形后采取的加固措施

以二疊系下統(tǒng)板巖為主的圍巖,施工時變形相對較大,變形難以控制,局部有坍塌,最終通過注漿、臨時支撐等措施來控制變形的繼續(xù)發(fā)展[7]。

4.1 徑向注漿

DyK178+040～DyK178+030段累計凈空收斂變形值達(dá)到200 mm時,對該段采取拱部和邊墻范圍徑向注漿加固圍巖,改良地層,提高圍巖的整體性,阻止地下水的滲入,加強(qiáng)初支與圍巖的連接[8]。注漿采用Φ42普通焊管,長4.0 m,間距1.2 m×1.2 m,梅花形布置。注漿管前端加工成錐形,另一端焊上鐵箍,在距鐵箍端1.0 m處開始鉆孔,鉆孔沿管壁間隔100～200 mm呈梅花形布設(shè),孔位互成90°,孔徑8 mm。注漿采用水泥單液漿,水灰比1∶1,注漿時從下排至上排依次進(jìn)行。注漿壓力控制在0.5～0.8 MPa之間,當(dāng)壓力達(dá)到終壓值后穩(wěn)壓2 min暫停注漿,對實際注漿量和設(shè)計注漿量進(jìn)行比較,偏差10%時可停止對該孔注漿。

施工中對量測數(shù)據(jù)及時進(jìn)行分析和反饋,當(dāng)變形量達(dá)到總量的60%或累計凈空收斂變形值超過200 mm時,采取拱部和邊墻徑向注漿加固。

4.2 橫支撐加固

DyK178+040～DyK178+030段累計凈空收斂變形值達(dá)到350 mm且仍沒有收斂趨勢時,為保證支護(hù)結(jié)構(gòu)安全,對該段采取了臨時橫支撐加固措施[6],為初支仰拱施作提供安全保證。受開挖面的約束,圍巖不能立即釋放全部彈性位移的現(xiàn)象稱為“空間效應(yīng)”,在空間效應(yīng)范圍內(nèi)采取緊跟開挖面支護(hù)的施工方法,以提高圍巖的穩(wěn)定性,適時支護(hù),約束空間,采用臨時橫支撐對隧道開挖斷面實施快速封閉,以實現(xiàn)“快挖、快支、快封閉”地控制圍巖變形[9]。

起初在DyK178+040～DyK178+035段采用Φ200鋼管橫向支撐,安裝位置為上臺階拱腳處,鋼管縱向間距同現(xiàn)有拱架間距。在DyK178+035～DyK178+030段采用單根H175型鋼橫向支撐,與工字鋼相比,H型鋼翼緣較寬,可明顯提高鋼架承載力和抗扭性能,能使鋼材更好地發(fā)揮效能[10]。在安裝后的一個星期內(nèi),通過監(jiān)控量測數(shù)據(jù)反映DyK178+040～DyK178+030段變形仍持續(xù)增長，見表1,該段大部分Φ200鋼管橫支撐因變形發(fā)生彎曲(圖3),單根H175型鋼橫支撐不能有效抵抗變形(圖4)。

表1 DyK178+040～DyK178+030變形段量測數(shù)據(jù)(單根H175型鋼橫支撐)

圖3 DyK178+040～DyK178+035段鋼管橫支撐彎曲

圖4 DyK178+035～DyK178+030段單根H175型鋼彎曲

在DyK178+030～DyK178+020段采用雙根H175型鋼橫向支撐,即2根H175型鋼焊接在一起作橫向支撐,雙根H175型鋼剛度大,發(fā)揮作用快,架立后能夠直接承受荷載[11],在2榀型鋼之間縱向加設(shè)一道I20b工字鋼斜支撐,與橫向支撐型鋼成45°夾角；縱向采用Φ22鋼筋與H175型鋼連接,間距1 m/道,以增強(qiáng)其整體性。安裝位置為上臺階拱腳處,型鋼縱向間距同現(xiàn)有拱架間距。在安裝后的一個星期內(nèi),該段大部分型鋼正常,只有極少數(shù)型鋼有稍微彎曲現(xiàn)象(圖5),通過監(jiān)控量測數(shù)據(jù)反映DyK178+030～DyK178+020段變形持續(xù)減小(表2),從圖4與圖5的對比也可直觀地看出雙根H175型鋼橫支撐的承受荷載效果較好。

5 雙根H175型鋼橫支撐施作工藝

5.1 雙根H175型鋼橫支撐安裝方法

施工中對量測數(shù)據(jù)及時進(jìn)行分析和反饋,當(dāng)變形量達(dá)到總量的 70 % 或累計凈空收斂變形值超過

350 mm時,應(yīng)采取雙根H175型鋼橫支撐加固措施(圖6),增強(qiáng)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。首先由測量組用紅油漆標(biāo)出橫支撐安裝位置(上臺階拱腳),安裝時要確保橫支撐在同一高度和里程。用風(fēng)鎬將上臺階拱腳初支噴射混凝土鑿除后,將I20工字鋼焊接在拱腳鋼架上作為橫支撐的托梁,I20工字鋼長度100 mm。用挖掘機(jī)或裝載機(jī)托起H175型鋼,再將H175型鋼放入工字鋼內(nèi),型鋼與初支鋼架和工字鋼托梁密貼滿焊,在2榀型鋼之間縱向加設(shè)一道I20b工字鋼斜支撐,與橫向支撐型鋼成45°夾角,以增強(qiáng)其整體性。由于初期支護(hù)已變形,型鋼具體長度視該里程變形情況確定。

圖6 橫支撐安設(shè)示意圖

5.2 雙根H175型鋼橫支撐拆除方法

當(dāng)拱墻初支變形已趨于穩(wěn)定,拱頂下沉小于0.15 mm/d,凈空收斂小于0.2 mm/d時,且二次襯砌仰拱施作完成后,根據(jù)二次襯砌施作長度,方可拆除相應(yīng)長度的雙根H175型鋼橫支撐。拆除雙根H175型鋼橫支撐前需對邊墻范圍進(jìn)行徑向Φ42小導(dǎo)管注漿加固,小導(dǎo)管長3 m,間距1.2 m×1.2 m,梅花形布置。注入水泥單液漿,漿液采用水灰比1∶1。注漿時從下排至上排依次進(jìn)行,注漿結(jié)束6～8 h后進(jìn)行橫支撐拆除。

橫支撐拆除時用挖掘機(jī)或裝載機(jī)托住H175型鋼,用氧焊將型鋼與初支拱架焊接部位割除[2],拆除長度達(dá)到1～2個襯砌臺車長度后,及時施作防水層和二次襯砌,以保證二襯緊跟。

6 施工注意事項

1)施工中應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)控量測,并對監(jiān)控量測資料及時進(jìn)行分析,如發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)及時采取應(yīng)急預(yù)警措施,以確保施工安全。

2)加固時應(yīng)確保支撐各節(jié)點可靠連接,兩榀型鋼間連接工字鋼上下可用鋼筋焊接固定,防止滑動。

3)加強(qiáng)超前地質(zhì)預(yù)報工作和鎖腳錨管及鋼架接頭的施工工藝的管理,防止初期支護(hù)失穩(wěn)變形,掌子面開挖后立即進(jìn)行初噴,及時封閉巖面。

4)注漿過程中隨時觀察注漿壓力及注漿泵排漿量的變化,分析注漿情況,防止堵管、跑漿、漏漿,并做好注漿記錄[2]。

5)必須在變形段前襯砌混凝土施作并達(dá)到強(qiáng)度后,才開始橫支撐拆除施工。

6)隧道施工嚴(yán)格遵循“短進(jìn)尺、強(qiáng)支護(hù)、勤量測、緊襯砌”的原則進(jìn)行,確保施工安全。

7) 配制漿液時,操作工人戴橡膠手套、護(hù)目鏡、防護(hù)帽,穿長筒膠鞋；注漿時,作業(yè)工人不準(zhǔn)站在注漿口附近,發(fā)現(xiàn)壓力表有異常情況時,停止注漿,查找故障。

7 結(jié) 語

1)H175型鋼臨時橫支撐起到了比臨時仰拱更臨時的過渡性措施的作用[9],既能快速施加,又可快速拆除,充分利用空間效應(yīng)提供的安全空間,增加了施工安全性,實現(xiàn)開挖斷面的快速封閉,有利于控制圍巖變形。

2)H型鋼翼緣較寬,使鋼材高效地發(fā)揮承載力和抗扭性能,H175型鋼剛度大,發(fā)揮作用快,架立后能夠直接承受荷載。

3)采用雙根H175型鋼橫支撐對比單根H175型鋼橫支撐的施工效果,其抗扭截面增大,圍巖變形值明顯減小,從而有效地遏制了圍巖變形,為圍巖應(yīng)力重分布和二次襯砌的施作爭取了時間。