淺析毗鄰深基坑對原水管線施工變形的影響

王琦瑄，郭有忠

（寧波高專建設(shè)監(jiān)理有限公司， 浙江 寧波 315199）

0 引 言

某在建項目為 8 棟 5～7 層教學(xué)用房，1 層地下停車場。教學(xué)用房建筑面積為 60 510 m2，地下室面積為 9 868.68 m2，屬于框架結(jié)構(gòu)。基坑呈直角梯形，原水管線從直角底邊斜向通過。圍護(hù)設(shè)計對原水管線采用門架式結(jié)構(gòu)保護(hù)涵（樁基、地梁及混凝土蓋板體系）對管線進(jìn)行單獨防護(hù)。基坑開挖深度為 5.4 m～6.0 m，采用排樁加支撐結(jié)構(gòu)，地下室按后澆帶分 11 個區(qū)塊。臨近原水管線側(cè)4 個區(qū)塊，基坑臨原水管線側(cè)按一級基坑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計，其他按二級基坑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計。

1 圍護(hù)設(shè)計概況和施工要求

1.1 圍護(hù)設(shè)計概況

圍護(hù)設(shè)計對原水管線采用門架式保護(hù)涵單獨防護(hù)，對原水管線設(shè)置垂直位移和水平位移監(jiān)測，對臨近基坑側(cè)采用一級基坑安全標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計。對工程施工提出比較嚴(yán)苛的要求，具體如下。

（1）原水管線保護(hù)涵做法。原水管線紅線內(nèi) 110 m長，采用 88 根 Ф600 mm 樁長 29 m 的鉆孔灌注樁，上設(shè)地梁，由 300 mm 厚 C30 混凝土蓋板組成門架式混凝土結(jié)構(gòu)。

（2）原水管線水平及垂直位移監(jiān)測采用管線上引測點8 點位布設(shè)。采用粘鋼技術(shù)，用弧形鐵板焊接 25 mm 鋼筋引出地面。采用雙套管方式，里層套管采用 PVC 管材灌注混凝土，鋼筋居中設(shè)置，形成一定剛度。外層套管對里層套管留有一定間隙，使里層套管保持一定的自由度。根部在原水管線上澆筑混凝土墩固定。原水管線樁基施工前由專業(yè)監(jiān)測單位取得原始數(shù)據(jù)。

（3）原水管線側(cè)圍護(hù)樁基采用 Ф 800 mm、長 24.5 m的鉆孔灌注樁，18 根 Ф20 mm 三級鋼，轉(zhuǎn)角處延至 4 m。其他圍護(hù)樁不同區(qū)域采用 Ф 600 mm、長 18.5 m～20.0 m的樁型，大多配筋為 12 根 Ф14 mm 三級鋼。原水管線側(cè)設(shè)置冠梁和圍梁，其他區(qū)域在圍梁標(biāo)高處設(shè)置冠梁方式，采用角撐加中間對撐模式支撐。

1.2 圍護(hù)設(shè)計對保護(hù)涵施工及樁基施工要求

原水管保護(hù)涵施工完成后，方可進(jìn)行基坑樁基施工；樁基施工時須采取有效措施以減小樁基施工對原水管的影響。臨近原水管側(cè)樁基施工順序如下：先施工圍護(hù)樁止水帷幕攪拌樁（圍護(hù)樁內(nèi)外兩側(cè)雙排），再施工支護(hù)樁（時間間隔 7 d 內(nèi)），待支護(hù)樁施工完成后，方可施工基坑范圍內(nèi)的其他樁基。在樁基施工期間，必須加強(qiáng)對周圍土體、鄰近工程樁、鄰近建（構(gòu)）筑物和地下管線的觀測，若發(fā)現(xiàn)異常變位，必須及時采取相應(yīng)措施。為加快施工進(jìn)度，經(jīng)圖紙會審，圍護(hù)設(shè)計方同意基坑內(nèi)樁基遠(yuǎn)離原水管線側(cè)50 m 以外的樁基可以同步施工。圍護(hù)設(shè)計對基坑挖土的具體要求如下。

（1）基坑土體開挖至一道支撐底，支撐體系封閉且混凝土強(qiáng)度達(dá)到 90% 標(biāo)準(zhǔn)值后方可開挖支撐下土體。

（2）支撐下土體分為 1～7 七個分區(qū)（臨近原水管線側(cè)從北向南依次 4～7 區(qū)，1～3 區(qū)里側(cè)由北向南劃分）開挖，施工流程為 4 區(qū)→7 區(qū)→1 區(qū)→3 區(qū)→5 區(qū)→6 區(qū)→2區(qū)，當(dāng)某一區(qū)塊開挖時保留相鄰區(qū)塊的土體，待前一區(qū)塊地下室底板和換撐板帶混凝土強(qiáng)度達(dá)到 80% 標(biāo)準(zhǔn)值后，方可開挖后一區(qū)塊土體。

（3）坑邊每個分區(qū)要求分塊開挖，單個分塊面積不超過 200 m2，待前一分塊的墊層混凝土強(qiáng)度達(dá)到 80% 后，方可開挖下一分塊的土方，坑邊各分塊沿基坑方向的分塊長度宜控制在 15 m 左右。

（4）挖至底板底標(biāo)高后，要求臨近原水管范圍內(nèi)支護(hù)樁內(nèi)側(cè) 20 m 范圍（其他區(qū)域 9 m 范圍）內(nèi)立即設(shè)置300 mm 厚 C25 素混凝土墊層，并且要求在 2 h 內(nèi)完成。

（5）基坑開挖至支撐底標(biāo)高后應(yīng)及時設(shè)置混凝土支撐，支撐完成時間不超過 48 h；開挖至坑底后，及時設(shè)置底板墊層并施工底板，底板完成時間不應(yīng)超過 7 d；支撐拆除應(yīng)采用靜力切割、分段跳開拆撐等措施。

（6）基坑臨近原水管范圍內(nèi)側(cè)壁與鉆孔樁之間的空隙用素混凝土填實。

（7）基坑施工期間，嚴(yán)格限制原水管保護(hù)涵上的荷載，除了已考慮通車區(qū)域以外，其上不得通車和堆載。地下室側(cè)壁與支護(hù)樁間空隙回填密實后，保護(hù)涵上荷載應(yīng)≤35 kPa。

2 在建項目的地質(zhì)情況和施工技術(shù)準(zhǔn)備

2.1 在建項目的地質(zhì)情況

本場地地基土主要由第四紀(jì)全新統(tǒng)和中、上更新統(tǒng)湖沼相、海相、沖積相地層構(gòu)成，一般具有水平成層分布的特點。場地地層層序如下。

（1）第 ①1層為雜填土，主要由碎石、塊石、建筑垃圾和黏性土等組成；結(jié)構(gòu)松散，成分復(fù)雜，土質(zhì)均勻性較差；全址分布，層厚 1.20 m～4.10 m，層頂標(biāo)高 2.20 m～4.04 m。

（2）第 ①2層為黏土，呈灰黃色，軟塑～可塑狀態(tài)，屬高壓縮性土；層中含少量鐵錳質(zhì)結(jié)核，高干強(qiáng)度，無搖震反應(yīng)，高韌性，可塑性較好，土面有油脂光澤，土質(zhì)均勻性較好，局部區(qū)域缺失；層厚 0.50 m～1.80 m，層頂標(biāo)高 －0.22 m～1.94 m。

（3）第 ②1層為淤泥質(zhì)黏土，呈灰色，流塑狀態(tài)，屬高壓縮性土，局部層頂含 20 cm 左右泥炭質(zhì)土，局部含少量軟塑黏性土，層中含有機(jī)質(zhì)、腐植質(zhì)；高干強(qiáng)度，無搖震反應(yīng)，高韌性，可塑性一般，土面有油脂光澤，土質(zhì)較均勻，層頂局部有腥臭味；具有高含水量、高孔隙比、高壓縮性、低強(qiáng)度、低滲透性等不良工程地質(zhì)特性，是淺基礎(chǔ)的主要壓縮層；全址分布，層厚 0.80 m～2.80 m，層頂標(biāo)高 －1.20 m～0.96 m。

（4）第 ②3層為淤泥質(zhì)黏土，呈灰色，流塑狀態(tài)，屬高壓縮性土，層中含腐植質(zhì)及貝殼碎片，局部含少量粉土、粉砂；高干強(qiáng)度，無搖震反應(yīng)，高韌性，可塑性一般，土面有油脂光澤；土質(zhì)均勻性一般，具有高含水量、高孔隙比、高壓縮性、低強(qiáng)度、低滲透性等不良軟土特性；全址分布，層厚 12.00 m～14.00 m，層頂標(biāo)高 －2.70 m～－1.06 m。

（5）第 ④ 層為粉質(zhì)黏土，呈灰色，流塑～軟塑狀態(tài)，屬中偏高壓縮性土，層中夾少量腐植質(zhì)及貝殼碎片，局部含少量粉土、粉砂；中等干強(qiáng)度，無搖震反應(yīng)，中等韌性，可塑性一般，土面光滑無光澤，土質(zhì)均勻性一般；全址分布，升旗臺、門衛(wèi)區(qū)域未揭穿該層，揭示層厚為2.40 m～14.10 m，層頂標(biāo)高－16.20 m～－13.80 m。

（6）第 ⑤1層為粉質(zhì)黏土，呈黃褐色，局部灰綠色，可塑狀態(tài)，屬中壓縮性土；層中含鐵錳質(zhì)氧化物，局部粉性含量略高；中等干強(qiáng)度，中等韌性，無搖震反應(yīng)，可塑性較好，土面光滑無光澤，土質(zhì)均勻性一般，部分區(qū)域缺失；層厚 0.60 m～14.00 m，層頂標(biāo)高 －28.95 m～－18.18 m。

（7）第 ⑤2層為粉土夾粉質(zhì)黏土，呈黃褐色，中密狀態(tài)，濕，屬中壓縮性土，局部粉砂、粉質(zhì)黏土含量較高；土質(zhì)均勻性較差，土樣表面粗糙，搖震反應(yīng)快，低韌性，低干強(qiáng)度；實測標(biāo)貫擊數(shù)平均值為 20.4 擊；全址分布，層厚4.10 m～19.00 m，層頂標(biāo)高－32.99 m～－19.54 m。

（8）第 ⑥1層為粉土夾粉質(zhì)黏土，呈灰色，中密狀態(tài)，濕，屬中壓縮性土，局部粉砂、粉質(zhì)黏土含量較高；土質(zhì)均勻性較差，土樣表面粗糙，搖震反應(yīng)快，低韌性，低干強(qiáng)度；實測標(biāo)貫擊數(shù)平均值20.9擊；全址分布，層厚1.80 m～8.00 m，層頂標(biāo)高－40.29 m～－35.36 m。

（9）第 ⑥2層為粉質(zhì)黏土，呈灰色，局部灰黃色，可塑狀態(tài)，屬中壓縮性土，薄層狀結(jié)構(gòu)，含少量腐植質(zhì)及貝殼碎片，局部含粉量較高；土質(zhì)均勻性一般，中等干強(qiáng)度，中等韌性，無搖震反應(yīng)，可塑性一般，土面較光滑；全址分布，層厚 1.30 m～7.50 m，層頂標(biāo)高 －45.52 m～－39.10 m。

（10）第 ⑧1層為礫砂，呈灰白色，濕，中密狀態(tài)，屬低壓縮性土；主要礦物成分為石英、長石，顆粒以亞圓形為主，顆粒級配一般，均勻性較差，黏性土含量一般為5%～20%，粒徑一般在 2 mm～30 mm 之間，最大粒徑可達(dá) 40 mm 以上，超過 2 mm 的顆粒含量為 35%～55%，局部細(xì)砂、圓礫含量較高；實測標(biāo)貫擊數(shù)平均值為 47.3 擊，重型動探試驗桿長修正后平均擊數(shù)為 11.8 擊；全址分布，層厚 1.50 m～6.70 m，層頂標(biāo)高 －48.08 m～－44.78 m。

（11）第 ⑧2層為粉質(zhì)黏土，呈灰色或灰綠色，可塑狀態(tài)，屬中等壓縮性土，局部含少量粉砂；中等干強(qiáng)度，中等韌性，無搖震反應(yīng)，可塑性一般，土質(zhì)均勻性較差，局部缺失；層厚 0.70 m～5.70 m，層頂標(biāo)高 －51.99 m～－48.77 m。

（12）第 ⑧3層為中砂，呈灰色或灰白色，局部呈灰綠色，密實狀態(tài)，濕，屬低壓縮性土，層中黏性土含量約10%，局部含少量圓礫、細(xì)砂，成分以石英砂、長石為主，中等磨圓，顆粒級配差；土性較好，土質(zhì)均勻性一般；實測標(biāo)貫擊數(shù)平均值為 32.7 擊；全址分布，部分勘探孔未揭穿該層，揭示層厚 1.10 m～6.80 m，層頂標(biāo)高－55.82 m～－50.20 m。

（13）第 ⑨1層、第 ⑨2層和第 ⑩ 層的特性（略）。

2.2 施工前的技術(shù)準(zhǔn)備

熟悉施工圖紙，組織圖紙會審和圍護(hù)設(shè)計交底。編制原水管線保護(hù)涵施工方案并報備給原水管公司。招標(biāo)確定有經(jīng)驗的基坑監(jiān)測隊伍，連同原水管線變形一并監(jiān)測。監(jiān)測方案召集包含原水管線公司的相關(guān)參建單位技術(shù)負(fù)責(zé)人進(jìn)行論證，報備原水管線公司，各方共同執(zhí)行。

（1）通過圖紙會審和圍護(hù)設(shè)計交底，監(jiān)理單位、總承包單位和樁基單位的管理人員、裝機(jī)負(fù)責(zé)人、挖機(jī)司機(jī)等了解原水管線保護(hù)涵施工措施的必要性和重要意義。

（2）現(xiàn)場挖探坑確定原水管線中心走向，兩側(cè) 3 m 設(shè)置警戒線，嚴(yán)禁機(jī)動車輛隨意通行，對原出入口（經(jīng)過原水管線的老的出入口）設(shè)置路基板，作為必要設(shè)備的進(jìn)出通道。

（3）垂直原水管線布設(shè)挖機(jī)，挖設(shè)監(jiān)測點，隨時根據(jù)釬探專人指揮確定每次挖深，布設(shè)監(jiān)測點。

（4）優(yōu)化出土口，原設(shè)計經(jīng)過管線上方的出土口改為東側(cè)（原水管線位于基坑西側(cè)）。

（5）調(diào)整基坑挖土順序，原圍護(hù)設(shè)計沿著原水管線方向 4 個分區(qū)，即 4～7 區(qū)塊跳倉開挖，4 區(qū)塊混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計要求 80%，再開挖 7 區(qū)，調(diào)整為 4 區(qū)和 7 區(qū)同時開挖，一個區(qū)塊混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度 80% 后，開挖相鄰5 區(qū)或者 6 區(qū)。

（6）為了減少挖土后對基坑深層土體位移的影響，墊層完成后立即施工換撐帶。在圍護(hù)樁側(cè)設(shè)置直角梯形配筋混凝土換撐帶，最低高度同底板混凝土高度，最高成 30°角到達(dá)圍護(hù)樁邊，以減少變形和拆撐所帶來的影響。

3 保護(hù)涵和樁基施工對原水管線變形位移的影響

根據(jù)設(shè)計要求，先施工原水管線保護(hù)涵，再施工其他作業(yè)。在實際施工時，原水保護(hù)涵樁基施工，50 m 外工程樁同步施工（圖紙會審，設(shè)計同意）。原水保護(hù)涵施工有88 枚樁基，4 臺樁機(jī)管線兩邊各兩臺施工，鋼筋籠從東側(cè)調(diào)入，挖樁孔時，挖機(jī)從出入口處進(jìn)出。監(jiān)測保護(hù)涵和樁基施工對原水管線變形位移的影響，具體結(jié)果如下。

（1）基坑中工程樁施工，50 m 外施工，對原水管線無影響。

（2）4 月 22 日至 5 月 3 日，原水管線樁基施工，管線水平位移在 －2 mm～+2 mm 之間波動（高位矢量，考慮測量誤差，基本不動），垂直沉降在 －0.7 mm～+0.9 mm之間波動，主要是挖機(jī)、裝機(jī)本身荷載對附近點位和蹺蹺板的影響?，F(xiàn)場布設(shè)樁架也是考慮澆筑混凝土罐車角度，盡量減少樁架和挖機(jī)（挖樁孔及運輸鋼筋籠影響）荷載對原水管線變形的影響。

（3）4 月 25 日至 5 月 9 日，考慮基坑開挖導(dǎo)致沉降變形為負(fù)值且可能性較大，先行施工基坑內(nèi)圍護(hù)樁內(nèi)側(cè)縱橫攪拌樁加固土體施工。水平位移在 －2 mm～+2 mm 之間波動，垂直沉降在 －0.7 mm～+0.6 mm 之間波動。

（4）5 月 1 日開始距離原水管線 30 m 外開始施工，個別樁機(jī)也在 30 m 內(nèi)作業(yè)。至 5 月 22 日，原水管線水平位移在 －2 mm～+2 mm 之間波動，垂直位移在 －1.3 mm～+0.5 mm 之間波動。

（5）5 月 13 日至 5 月 19 日，保護(hù)涵梁施工；5 月16 日至 5 月 23 日蓋板吊裝。垂直位移在 －0.3 mm～+1.1 mm 之間波動，水平位移在 －2 mm～+2 mm 之間波動。至 5 月 22 日，垂直位移在 －1.3 mm～－0.4 mm 之間波動。分析認(rèn)為，隨著各種因素的綜合作用，保護(hù)涵本身沉降對管線影響較大。

（6）5 月 10 日，圍護(hù)攪拌樁止水帷幕施工，至 6 月 7日結(jié)束。根據(jù)圍護(hù)設(shè)計要求，圍護(hù)樁 7 d 內(nèi)同步在攪拌樁間施工。在此期間，也有個別圍護(hù)樁先行施工區(qū)段。至 6 月 7日，水平位移在 －2 mm～+2 mm 之間波動，垂直位移在－1.2 mm～－0.6 mm 之間波動，總體沉降。攪拌樁微弱的擠土效應(yīng)和鉆孔引發(fā)綜合沉降作用。

（7）工程樁全部結(jié)束于 7 月 11 日。7 月 12 日垂直位移在 －0.8 mm～－0.4 mm 之間波動，水平位移在－2 mm～+2 mm 之間波動。

4 挖土工藝等對原水管位移變形的影響

圍護(hù)支撐混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)后，按照圍護(hù)設(shè)計要求及論證的挖土方案，4 區(qū)和 7 區(qū)一起開挖。由于塔吊吊裝運輸繁忙，集中力量搶 4 區(qū)板塊，取得監(jiān)測數(shù)據(jù)后，挖7 區(qū)板塊，最后一起開挖 5 區(qū)和 6 區(qū)。挖土自 8 月 1 日開始開挖，9 月 9 日完成。在此期間，寧波經(jīng)歷了一個半月的高溫干旱季節(jié)，為控制原水管線變形創(chuàng)造了極為有利的條件。實際作業(yè)條件、工藝不同，變形情況也就不同。每天監(jiān)測 2 次，監(jiān)測數(shù)據(jù)通過微信群通報總承包單位、監(jiān)理單位和圍護(hù)設(shè)計單位。

（1）4 區(qū)塊開挖嚴(yán)格按照圍護(hù)設(shè)計要求自 8 月 1 日開始開挖，挖至底板墊層標(biāo)高取得當(dāng)天深層土體位移數(shù)據(jù)變形較大，達(dá)到 11.62 mm。當(dāng)晚整體墊層澆筑完成。整體板塊完成后放線承臺、地梁邊線，對承臺、地梁混凝土進(jìn)行切割鑿除，并且開挖承臺、地梁土方，按普通正常工序進(jìn)行下步施工。設(shè)計方要求挖土到標(biāo)高后 7 d 內(nèi)完成底板混凝土澆筑。由于各種原因，至 8 月 27 日 4 區(qū)塊混凝土底板才澆筑完成，實際用時為 27 d。

（2）8 月 9 日，7區(qū)開挖，按設(shè)計方要求依然按 15 m分塊開挖，承臺、地梁同步開挖。當(dāng)天對底板墊層、地梁墊層、承臺墊層可澆筑部分澆筑混凝土墊層。第二天完成臨近圍護(hù)樁側(cè)能施工的換撐混凝土（部分因承臺影響無法施工）。分區(qū)塊開挖于 9 月 1 日底板混凝土澆筑完成，歷時 18 d。

（3）5 區(qū)、6 區(qū)位于中間對撐兩側(cè)，因前期其他區(qū)塊開挖，只有一個出土口可用。邀請設(shè)計方現(xiàn)場指導(dǎo)。根據(jù)現(xiàn)場實際情況、深層土體位移變形情況，以及對原水管線位移的監(jiān)測數(shù)據(jù)，決定一起開挖。仍然按 15 m 分塊開挖，前兩天支撐處留有角部土方（臺風(fēng)影響出土），第三天開始增加出土量。底板墊層、承臺墊層、梁墊層施工滯后 4 d以上（小型挖機(jī)未及時進(jìn)場、對撐下空間狹小難以作業(yè)等因素）。5 區(qū)和 6 區(qū)自 9 月 2 日開挖至 9 月 27 日混凝土底板完成澆筑，歷時 26 d。

（4）選取影響最大的變形位置作為監(jiān)測點。4 區(qū)第一天開挖變形 11.62 mm，角撐部位，當(dāng)天完成墊層；第二天的日變形量為 3.76 mm，隨后均在 0.3 mm 以內(nèi)。7 區(qū)的角撐部位，前四天的日變形量分別為 0.65 mm、4.98 mm、7.56 mm 和 3.58 mm，隨著墊層、換撐逐步澆筑完成，變形速率趨于穩(wěn)定。5 區(qū)和 6 區(qū)的對撐部位臨近原出土口（未使用），前幾天的日變形量依次為 0.42 mm、0.06 mm、7.62 mm、2.75 mm、2.36 mm、1.82 mm、1.35 mm，實際施工時，前兩天出土慢，留有角部土方。墊層澆筑完成后，第二天的變形速率大幅下降；換撐做好后，日變形量在 0.3 mm 內(nèi)波動，隨后逐漸穩(wěn)定下來。

（5）上述 4 個區(qū)域分別開挖，根據(jù)從挖土開始到底板完成的監(jiān)測數(shù)據(jù)，分析得出對應(yīng)影響原水管線的垂直沉降變形趨勢如下：分區(qū)挖土區(qū)域臨近原水管線監(jiān)測點位沉降變形增大，4區(qū)垂直沉降在 －1.5 mm～－0.6 mm 之間波動，7 區(qū)垂直沉降在 －1.6 mm～－1.1 mm 之間波動，5 區(qū)和 6 區(qū)垂直沉降在 －1.6 mm～－1.1 mm 之間波動；總體略微呈蹺蹺板效應(yīng)，最終垂直沉降在 －1.6 mm～－1.1 mm 之間波動。

（6）拆撐后原水管線變形情況如下：水平方向向基坑側(cè)位移 1 mm～2 mm，垂直方向?qū)?yīng)點位每天沉降0.1 mm，未報警。

5 原水管線變形控制總結(jié)

本基坑考慮原水管線變形，按圍護(hù)設(shè)計要求挖土施工。實際按照機(jī)械分層挖土→人工修土→混凝土墊層→放線→切割承臺地梁邊線→破碎墊層→挖地梁承臺土方→破樁→承臺地梁墊層→小應(yīng)變檢測（比較整潔的工作環(huán)境進(jìn)行）→磚胎膜→回填土→墊層修補(bǔ)→卷材防水→防水保護(hù)層→鋼筋綁扎→木工支?！鷿仓装寤炷恋裙ば蚴┕?，環(huán)節(jié)多，塔吊周轉(zhuǎn)材料繁忙；涉及挖土、截樁、泥工、鋼筋工、小應(yīng)變檢測、鋼筋籠長度檢測、木工等多個合同作業(yè)班組。因此，即使充分協(xié)調(diào)與準(zhǔn)備，也有各種意想不到的情況而產(chǎn)生影響。管理措施落實不到位、機(jī)械故障、設(shè)備不能及時進(jìn)場、材料周轉(zhuǎn)不及時、截樁不能及時進(jìn)行、混凝土運輸車的道路高峰期等因素，都會影響施工進(jìn)度。按照圍護(hù)設(shè)計要求，挖土到標(biāo)高后墊層 4 h 完成（緊急情況下只需 2 h），7 d 澆筑完成底板混凝土。這是一般施工組織難以完成的。本項目最終將原水管線的變形控制得比較好，經(jīng)歷打樁、挖土、底板混凝土澆筑完成全過程，控制原水管線變形未報警。從本工程樁基施工和基坑開挖入手，分析得出原水管線變形的影響因素。

5.1 樁基施工對原水管線變形的影響

（1）原水管線保護(hù)涵樁基施工對原水管線垂直位移影響較大，主要是裝架和挖土機(jī)械荷載的影響，施工時盡量避免這些荷載直接作用于原水管線上。

（2）基坑內(nèi)工程樁施工對原水管線變形影響較小，可以忽略不計，但要注意機(jī)械等荷載遠(yuǎn)離原水管線作業(yè)。

（3）基坑內(nèi)土體攪拌樁加固、圍護(hù)樁止水帷幕攪拌樁可以抵消部分樁基施工對原水管線垂直沉降變形的影響。不必拘泥于先后程序?qū)ψ冃蔚挠绊?，只需考慮樁基施工相互影響即可。

（4）保護(hù)涵自身結(jié)構(gòu)重量對原水管線變形影響較大，設(shè)計時注意到對樁基摩擦承載力進(jìn)行復(fù)核，保證樁基長度。

5.2 基坑開挖對原水管線變形的影響

（1）本項目在挖土期間，正趕上該地區(qū)持續(xù)約一個半月的高溫干旱天氣，淤泥質(zhì)土失水板結(jié)快，有效阻止了深層土體的位移變形。

（2）原水管線保護(hù)涵的先行施工，從設(shè)計角度有效控制住了基坑挖土給原水管線變形帶來較大的影響。

（3）原水管線保護(hù)涵和基坑間間距較小，主動土壓力較小，對基坑變形影響有利。

（4）基坑內(nèi)攪拌樁縱橫交錯，加固措施比較有利，施工中注意到攪拌樁的水泥用量，必須滿足設(shè)計要求。

（5）挖土至設(shè)計標(biāo)高后，及時澆筑混凝土墊層和換撐帶，顯著降低了深層土體的位移變形速率。這是非常重要的施工技術(shù)措施。

6 結(jié) 語

控制原水管線變形需要從源頭圍護(hù)設(shè)計抓起，業(yè)主單位必須充分考慮影響變形的各種因素，包括待招標(biāo)的施工單位綜合素質(zhì)不確定性和施工環(huán)節(jié)多等不利因素，即使圍護(hù)設(shè)計要求再嚴(yán)謹(jǐn)、再嚴(yán)苛，也要考慮現(xiàn)場施工的可行性。另外，業(yè)主單位還要充分考慮圍護(hù)設(shè)計質(zhì)量、基坑造價控制、工期等并予以重視?；釉O(shè)計是否牢固是工程最終成敗的決定因素。此次施工過程中的一些經(jīng)驗總結(jié)對以后類似工程的設(shè)計和施工有所裨益。