K418合金葉片激光再制造Inconel718覆層匹配與強(qiáng)化

魯耀鐘，雷衛(wèi)寧,2*，任維彬,徐 杰

(1.江蘇理工學(xué)院 機(jī)械工程學(xué)院，常州 213000；2.江蘇理工學(xué)院 江蘇省先進(jìn)材料設(shè)計(jì)與增材制造重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，常州 213000)

引 言

轉(zhuǎn)子葉片通常是航空航天領(lǐng)域及發(fā)電廠燃?xì)廨啓C(jī)的關(guān)鍵零部件。K418合金作為一種常用的γ′相沉淀強(qiáng)化型鎳基鑄造合金，被廣泛用于航空航天和汽車(chē)領(lǐng)域來(lái)制造各種渦輪盤(pán)及轉(zhuǎn)子葉片，而伴隨著其服役時(shí)間的增長(zhǎng)通常會(huì)產(chǎn)生各種各樣的損傷從而造成葉片的失效。由于葉片的制造成本較高，采用再制造技術(shù)來(lái)修復(fù)葉片具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

針對(duì)葉片損傷性失效問(wèn)題，現(xiàn)多采用熱輸入小、稀釋率低等諸多優(yōu)點(diǎn)的激光熔覆技術(shù)對(duì)其進(jìn)行修復(fù)，對(duì)此國(guó)內(nèi)外研究學(xué)者開(kāi)展了一系列基礎(chǔ)研究，國(guó)內(nèi)學(xué)者LU等人[1]利用同種材料激光熔覆來(lái)修復(fù)K418合金，但由于K418合金的塑性較低，屬于難焊類(lèi)高溫合金[2]，在利用激光修復(fù)時(shí)熔覆層極易產(chǎn)生開(kāi)裂現(xiàn)象，成形效果不好。LUO等人[3]利用自配N(xiāo)i-Cr-TiAl粉末作為熔覆材料對(duì)K418鑄件進(jìn)行涂層處理，得到了界面處冶金結(jié)合良好及硬度過(guò)渡平緩的熔覆層，但同時(shí)也存在熱影響區(qū)晶粒組織粗化、Al和Ti元素非等量下降的現(xiàn)象。LIU等人[4]進(jìn)行了K418高溫合金和42CrMo鋼的激光焊接試驗(yàn)，得到了具有較高強(qiáng)度且硬度分布均勻的焊接接頭，但由于未形成穿透焊接接頭，焊縫中有大量laves顆粒的存在，增大了接頭裂紋萌生擴(kuò)展的可能性。國(guó)外研究學(xué)者主要針對(duì)K418合金的成型方法，析出相控制及熱疲勞行為做了大量的研究[5-13]，而對(duì)K418葉片再制造修復(fù)的匹配性目前還鮮有報(bào)道。

針對(duì)以上問(wèn)題，本文中利用與之成分相近但不同于K418同種材料激光熔覆的Inconel718合金來(lái)進(jìn)行激光熔覆修復(fù)K418合金材料，并對(duì)其開(kāi)展基礎(chǔ)性工藝試驗(yàn)研究。Inconel718合金是一種以有序體心四方γ″為主強(qiáng)化相，以面心立方γ′為主要輔助相的時(shí)效強(qiáng)化型鎳鐵基高溫合金，在高溫環(huán)境中具有良好的綜合性能，滿足葉片修復(fù)要求。該試驗(yàn)旨在為激光再制造Inconel718修復(fù)K418合金葉片提供一種可借鑒的工藝方法。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料與方法

在K418葉片的修復(fù)再制造體系中，因其基體K418與熔覆材料Inconel718具有相近的成分組成，同屬于鎳基高溫合金的范疇。故選擇粒度為150μm的Inconel718高溫合金粉末，試驗(yàn)中基材選用8mm厚的K418鍛造板，試驗(yàn)前先將熔覆材料Inconel718合金置于真空干燥箱內(nèi)在150℃以下干燥2h，試驗(yàn)前使用砂紙對(duì)基材進(jìn)行打磨，并用丙酮清洗，以去除表面鐵銹及氧化膜，熔覆材料Inconel718的主要成分如表1所示。

Tabel 1 Chemical constituents (mass fraction) of K418 and Inconel718 superalloys

試驗(yàn)中采用YLS-4000光纖激光再制造系統(tǒng)，采用同軸送粉方式，熔覆過(guò)程對(duì)熔池施加氬氣保護(hù),試驗(yàn)設(shè)備原理及現(xiàn)場(chǎng)圖如圖1所示。樣本分析試驗(yàn)用單道激光熔覆工藝參量如表2所示。各組參量中激光光斑離焦量為3mm，脈寬為10ms，占空比為1∶1，在每個(gè)熔覆單道中部經(jīng)線切割取樣、鑲樣、打磨并拋光，利用5g FeCl3+20mL HCl+20mL C2H5OH的腐蝕液的配方腐蝕10s～15s，利用MR5000型倒置金相顯微鏡觀察金相組織，采用HVS-1000B型顯微硬度測(cè)定儀進(jìn)行硬度測(cè)試，采用Sigma500型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(field emission scanning electron microscope，F(xiàn)E-SEM)及配制的OXFORD電子能譜儀(energy dispersive spectroscopy，EDS)進(jìn)行物相分析。

Fig.1 Equipment schematic diagram and scene diagram of pulsed laser remanufacturing

a—schematic diagram b—scene diagram

1.2 再制造實(shí)際成形

圖2為K418渦輪葉片激光再制造成形前及成形后待加工件的形貌圖。因?yàn)榧す庠僦圃旌蟮娜~片必須通過(guò)銑削或磨削才能達(dá)到可使用狀態(tài)，所以在其修復(fù)區(qū)保留了足夠的打磨余量。由成形后待加工圖觀察可知，采用Inconel718激光再制造K418渦輪葉片的修復(fù)成形較好，工藝上采用了防塌陷設(shè)計(jì)避免了葉片邊緣易塌陷的問(wèn)題，該試驗(yàn)及相關(guān)工藝參量為K418渦輪葉片的激光再制造修復(fù)成形提供一定的借鑒與分析。

Fig.2 Appearance of laser remanufactured turbine blade

a—overall morphology of the blade with volume damage before pulsed laser remanufacturing b—overall morphology of the blade after pulsed laser remanufacturing

2 熔覆層性能匹配研究

2.1 組織形態(tài)匹配

2.1.1 熔覆層晶粒生長(zhǎng)趨勢(shì) 由于激光熔覆具有極冷極熱快速凝固的性質(zhì)，所以橫截面的Inconel718熔覆層整體上呈現(xiàn)出典型的樹(shù)枝狀結(jié)構(gòu)，并伴隨一定的外延生長(zhǎng)趨勢(shì)。在不同工藝參量下(1#～3#試樣)激光熔覆的晶粒生長(zhǎng)行為的生長(zhǎng)趨勢(shì)基本一致。選取2#試樣進(jìn)行觀察，圖3a～圖3d是熔覆層頂部、中部、底部及界面的高倍形貌圖，圖3e是基體K418熱影響區(qū)(heat affected zone,HAZ)的形貌圖，圖3f是低倍下2#試樣的宏觀形貌圖。從圖3金相照片中可以看出,激光熔覆Inconel718合金中存在著從熔覆界面平面晶、底部胞狀晶到中部樹(shù)枝晶或柱狀樹(shù)枝晶再到頂部等軸晶的生長(zhǎng)演變過(guò)程。在基體與熔覆層的結(jié)合界面位置，能夠明顯觀察到一條相對(duì)晶粒尺寸來(lái)說(shuō)較寬的明亮帶，這其實(shí)是熔覆初期,平面晶的形成在此匯集產(chǎn)生的現(xiàn)象，標(biāo)志著熔覆層與基體之間已經(jīng)形成了良好的冶金結(jié)合[14]。在熔覆初期，凝固尚未開(kāi)始，此時(shí)溶質(zhì)濃度C0為零熔池內(nèi)部也并無(wú)成分過(guò)冷，液相逐步向前推進(jìn)形成一定數(shù)量并聚集在一起的平面晶，隨后因?yàn)槟虝r(shí)溶質(zhì)的富集以及再分配導(dǎo)致在固液界面前沿溶質(zhì)濃度發(fā)生變化，從而在固液界面前的液相內(nèi)形成了過(guò)冷，成分過(guò)冷的出現(xiàn)打破了界面的穩(wěn)定，由于在凝固初期合金的凝固速度較快、液相中溶質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù)也較小，從而產(chǎn)生了胞狀晶。隨著凝固過(guò)程的進(jìn)行，溫度梯度的減小帶來(lái)成分過(guò)冷的增大，胞狀晶晶體逐漸因?yàn)槌煞诌^(guò)冷區(qū)的寬度增加使得胞狀晶的凸緣上產(chǎn)生鋸齒狀的二次枝晶，即形成了熔覆層中部位置的柱狀晶或柱狀樹(shù)枝晶。而在凝固末期，即熔覆層頂部附近區(qū)域，最大溫度梯度方向逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)榕c激光掃描所平行的方向，成分過(guò)冷區(qū)的寬度達(dá)到最大，此時(shí)固液界面前沿液體中成分過(guò)冷的最大值大于液體中非均質(zhì)生核所需要的過(guò)冷度，導(dǎo)致結(jié)晶在液相內(nèi)部自由形核生長(zhǎng)，晶粒的內(nèi)生生長(zhǎng)又受到溶質(zhì)濃度梯度及擴(kuò)散速度的影響，最終在熔覆層頂部形成了等軸晶(自由樹(shù)枝晶)的晶體形態(tài)。

Fig.3 Microstructure of cladding layer of 2# specimen

a—the top of cladding layer b—the middle of cladding layer c—the bottom of cladding layer d—the interface of cladding layer e—K418 substrate f—specimen macro morphology

2.1.2 熔覆層成形質(zhì)量分析 圖4為不同工藝參量下熔覆層中部組織金相照片所觀察到的形貌。為探究激光熔覆Inconel718熔覆層成形質(zhì)量和組織特征，選取了熔覆層中部區(qū)域進(jìn)行對(duì)比，熔覆層中部晶粒組織多為粗大的柱狀晶或是樹(shù)枝晶，由前面提到的晶粒生長(zhǎng)趨勢(shì)中，它的晶粒尺寸大且數(shù)量多，中部組織區(qū)域在激光熔覆Inconel718合金的整個(gè)熔覆層占有60%以上的比例，同時(shí)也是熔池中產(chǎn)生對(duì)流及回流環(huán)的核心區(qū)域而易產(chǎn)生各種熔覆缺陷[15]。1#試樣在熔覆層中部產(chǎn)生了一些類(lèi)似硬物的球狀凸起及氣孔，這是典型的因激光功率不足而導(dǎo)致的現(xiàn)象，“凸起”是熔覆粉末未完全熔透而產(chǎn)生的粉末聚集，同時(shí)還伴隨著氣孔的出現(xiàn)，證明其激光功率對(duì)熔覆層質(zhì)量的影響。2#相對(duì)于1#，其柱狀晶的尺寸變小但仍有較大尺寸的氣孔出現(xiàn)，推測(cè)其原因也是激光功率不足所產(chǎn)生的現(xiàn)象。圖4c是3#試樣的熔覆層中部組織的金相，通過(guò)觀察發(fā)現(xiàn)無(wú)明顯氣孔、夾渣等缺陷，晶粒形貌為樹(shù)枝晶形態(tài)，晶粒尺寸較另外兩種低功率下明顯減小，沒(méi)有觀察到對(duì)涂層性能不利的粗大的柱狀晶/樹(shù)枝晶存在。同其它兩種功率下的試樣一樣，在二次枝晶間也觀察到大量的黑色顆粒狀或條狀的晶界產(chǎn)物，根據(jù)激光熔覆能夠?qū)⑷鄹卜勰┛焖偃刍旨彼倌痰奶匦?，推測(cè)其晶界產(chǎn)物為Inconel718合金中因?yàn)樵仄鼍奂鴺O易生成的laves相及MC相，laves相的存在普遍認(rèn)為對(duì)凝固組織的力學(xué)性能是不利的[4]。

Fig.4 Microstructure of the middle layer of the cladding layer under different process parameters

2.2 界面強(qiáng)化匹配

觀察在不同工藝參量下的1#～3#試樣，如圖5所示。從圖中可以明顯看出,3種參量下的Inconel718熔覆K418的熔覆層界面都形成了良好的冶金結(jié)合，其中3#試樣同1#、2#相比之下，其界面結(jié)合部位更為均勻且致密。通過(guò)對(duì)比3個(gè)試樣的“白亮帶”的形貌，發(fā)現(xiàn)2#試樣在其界面結(jié)合處產(chǎn)生了較大的氣孔缺陷，一方面，這可能是由于激光熔覆是一個(gè)將母材及熔覆材料瞬時(shí)融化并在其母材和熔覆材料的界面產(chǎn)生一個(gè)高溫熔池進(jìn)而達(dá)到瞬間凝固的過(guò)程[16]，而在熔池形成過(guò)程中往往會(huì)隨著一些保護(hù)氣的進(jìn)入產(chǎn)生氣泡，隨著凝固的進(jìn)行這些氣泡來(lái)不及溢出則會(huì)在結(jié)合部位或是熔覆層中產(chǎn)生氣孔等缺陷[17]。另一方面，相比于3#試樣，2#試樣采用的激光功率較低，導(dǎo)致凝固時(shí)的冷卻速率較慢，則易產(chǎn)生氣孔。1#試樣相比3#試樣，熱影響區(qū)的晶粒明顯受到了熔池凝固時(shí)的影響使得晶粒粗化，相比之下，3#試樣的熱影響區(qū)的晶粒表現(xiàn)的更為均勻細(xì)小。因?yàn)闊嵊绊憛^(qū)屬于基體的一部分，而基體K418中原本存在許多大尺寸γ′相，這些熱影響區(qū)的γ′相受到激光快速產(chǎn)生的高溫造成一部分溶解在γ基體中，而在快速降溫冷卻凝固的過(guò)程中又從γ基體中重新析出，得益于激光熔覆極冷極熱的特性，使得γ′相再次從γ基體中析出時(shí)，大大提高了形核時(shí)的形核率及形核速率，使得γ′相數(shù)量增多且尺寸較小[18]，熱影響區(qū)γ′相形貌如圖5e、圖5f所示。γ′相作為K418合金最重要的沉淀析出相，在經(jīng)過(guò)激光熔覆后其基體熱影響區(qū)的力學(xué)性能無(wú)疑是得到了一定提升。綜上所述，在不同工藝下通過(guò)金相所觀察到的3個(gè)試樣中，3#試樣的界面結(jié)合處所表現(xiàn)處的致密的冶金結(jié)合及無(wú)氣孔、夾渣等明顯缺陷的情況是最為理想的。由于K418為基體熔覆Inconel718屬于異種材料之間的熔覆成形，因此,討論其基體與熔覆層之間的界面結(jié)合情況是相當(dāng)重要的。

Fig.5 Microstructure of cladding interface under different process parameters

a—1#specimen(1.5kW) bonding zone b—2#specimen(2.0kW) bonding zone c—3#specimen(2.5kW) bonding zone d—1#specimen(1.5kW) HAZ e—2#specimen(2.0kW) HAZ f—3#specimen(2.5kW) HAZ

2.3 硬度性能匹配

圖6顯示了3種試樣從基體到熔覆層表面的顯微硬度曲線。從3條曲線的趨勢(shì)可以直觀看出,基體及熱影響區(qū)的平均硬度要高于熔覆層，基體及影響區(qū)的硬度平均在400HV以上，熔覆層的硬度平均在300HV左右，結(jié)合界面縱向的硬度值波動(dòng)較大，從基體到熱影響區(qū)再到結(jié)合界面硬度值整體呈先急劇增大后顯著減小的過(guò)程，從界面到熔覆層的硬度值又有一個(gè)下降過(guò)程，熔覆結(jié)合界面的平均硬度低于基體。這與LI等人[19]采用不同氣氛下激光再制造Inconel718熔覆層硬度的研究結(jié)果相似，但較之不同的是本試驗(yàn)得到的熱影響區(qū)硬度較高，本試驗(yàn)中所得結(jié)合界面處平均硬度為417HV,與之所得熔覆層平均硬度287HV相比硬度提升了45%。結(jié)合之前金相照片可對(duì)熱影響區(qū)硬度先增后減的趨勢(shì)做出解釋?zhuān)嚯x基體較近的熱影響區(qū)沒(méi)有被熔覆材料所稀釋或者稀釋的比例很小，而受到激光熔覆所產(chǎn)生的熱量的影響,使得原來(lái)基體中許多大尺寸的γ′相經(jīng)歷了從γ基體固溶再析出的過(guò)程。在這個(gè)過(guò)程中，γ′相的數(shù)量和尺寸都得到了優(yōu)化，而γ′相作為主要的二次相強(qiáng)化相，其強(qiáng)化效果與力學(xué)性能的提升是緊密聯(lián)系的[18]，所以造成了靠近基體的熱影響區(qū)的硬度值有了一定增長(zhǎng)。而靠近結(jié)合的熱影響區(qū)，由于受到的熔覆材料的稀釋作用比較顯著，故硬度在熱影響區(qū)短暫升高后一直呈下降趨勢(shì)，直到達(dá)到熔覆層底部位置硬度值才逐漸變得穩(wěn)定。結(jié)合界面處從1#～3#試樣的硬度值分別為373.38HV,417.41HV,460.46HV，由此通過(guò)硬度驗(yàn)證之前金相分析結(jié)果，表明了激光功率為2.5kW時(shí)試樣在結(jié)合部位的表現(xiàn)是最優(yōu)的。熔覆層不同區(qū)域的硬度總體上波動(dòng)不大但底于基體材料，這是因?yàn)槿鄹膊牧螴nconel718合金的最主要的二次強(qiáng)化相γ″相析出非常緩慢，而激光熔覆又是瞬時(shí)高溫融化凝固的過(guò)程，未經(jīng)熱處理前通常γ″相來(lái)不及從母體析出，此時(shí)材料偏軟，硬度不高[20]。綜上所述，激光熔覆Inconel718合金熔覆層內(nèi)的硬度分布均勻，激光功率對(duì)界面及熱影響區(qū)的影響較大，采用2.5kW的激光功率對(duì)界面的硬度有顯著的提升作用，較基體硬度提高約12%。

Fig.6 Microhardness curves under different parameters

2.4 界面物相組織匹配

圖7為熔覆層掃描電鏡照片。從圖7a和圖7b中都觀察到,熔覆層的枝晶間析出了鏈狀的laves相和塊狀或島狀的MC碳化物， 這是因?yàn)镮nconel718在激光熔覆凝固成形時(shí)經(jīng)歷了L→γ→(γ+MC)→(γ+laves)的凝固過(guò)程，所以在熔覆層析出了laves及MC相。從圖7b可以看出,在熔覆層晶界位置析出了大量的白色鏈狀laves相及其γ+laves的共晶組織，并且在其析出相附近出現(xiàn)了大量的孔隙及微裂紋，由分析可知，這是因?yàn)閘aves是與基體非共格的硬質(zhì)相，屬于脆性金屬間化合物，因其大量存在于晶界引起了組織形態(tài)的失穩(wěn)所以在其周?chē)壬酥T多微裂紋及孔洞。而通過(guò)與圖7a進(jìn)行對(duì)比，推測(cè)出laves的析出數(shù)量與激光功率有關(guān)。SUI等人[21]在激光增材制造Inconel718中也證明了laves相的存在，并認(rèn)為一定數(shù)量的粒狀laves相的存在有利于合金的拉伸性能，圖7a中的laves相及MC碳化物的數(shù)量極少，且沒(méi)有微裂紋及孔隙的出現(xiàn)，這是因?yàn)樯倭康膌aves相應(yīng)與γ基體不共格，強(qiáng)度較高又不易變形，所以對(duì)熔覆層界面的強(qiáng)度有一定的提升作用，而少量的MC相在晶界析出時(shí)又能起到釘扎晶界、阻礙滑移的效果，這對(duì)熔覆層的性能又有了進(jìn)一步的提升。

Fig.7 Morphology of precipitated phases in laser cladding Inconel718 cladding(SEM)

圖8為圖7a中各點(diǎn)的EDS圖譜。通過(guò)之前SEM對(duì)析出相的形貌觀察后，對(duì)各析出相及基體的成分進(jìn)行進(jìn)一步分析。D點(diǎn)通過(guò)與Inconel718粉末的化學(xué)成分表進(jìn)行對(duì)比確定其是位于枝晶的γ相奧氏體基體，其中Ni元素含量占比較大為49.6%，而Nb元素含量為5.8%。A點(diǎn)Ti,Nb元素含量明顯高于D點(diǎn)，推測(cè)此處發(fā)生了元素偏聚的現(xiàn)象，其偏聚析出的產(chǎn)物就是MC碳化物或MN氮化物(M為Nb和Ti)，一般認(rèn)為，元素聚集的MC相的析出會(huì)損耗Inconel718合金中大量的Nb,Ti等重要的加強(qiáng)合金力學(xué)性能的元素，例如Inconel718合金中最重要的二次析出強(qiáng)化相γ″(Ni3Nb)會(huì)因?yàn)楫a(chǎn)生的元素偏析現(xiàn)象而無(wú)法達(dá)到理想的析出數(shù)量及質(zhì)量，但少量的MC相在晶界析出時(shí)能起到釘扎晶界阻礙滑移的作用，這對(duì)合金的力學(xué)性能是有益的。B點(diǎn)的Ni,Nb元素所占比例較大，推測(cè)其是Inconel718合金中常見(jiàn)的析出相l(xiāng)aves相,但其N(xiāo)i元素也占了較大比重為37.2%,是因?yàn)槠浜笑脢W氏體共晶成分[22]。C點(diǎn)通過(guò)SEM觀察到此處具有向內(nèi)部凹陷的形貌，初步推斷其為熔覆層中形成的匙孔，分析其EDS能譜圖發(fā)現(xiàn)C點(diǎn)與B點(diǎn)的Ni,Nb元素含量相仿，與之不同之處在于C點(diǎn)所含的元素種類(lèi)較多，且含有Inconel718熔覆粉末化學(xué)成分組成沒(méi)有的Zr元素，這是因?yàn)榧す馊鄹矔r(shí)產(chǎn)生的較高溫度使熔覆粉末和基體快速融化并蒸發(fā)產(chǎn)生了較大的蒸汽壓力，實(shí)際上這些金屬蒸汽就是基材和熔覆粉末的混合體，在蒸汽壓力和反蒸汽壓力的作用下出現(xiàn)了金屬蒸汽被液態(tài)金屬所包圍的匙孔，這些金屬蒸汽通常不能及時(shí)溢出又受到液態(tài)金屬重力等力的沖擊造成匙孔處凹陷形成氣孔[23]，所以,這就解釋了此處元素種類(lèi)較多且含有基材K418才具有的Zr元素的現(xiàn)象。綜上所述，激光熔覆層主要物相為奧氏體γ相基體及其二次析出相l(xiāng)aves和MC相，大量的laves相和MC相的析出會(huì)引起微裂紋和孔隙的出現(xiàn)，降低熔覆層的性能。而析出量較小時(shí)則能對(duì)熔覆層及界面產(chǎn)生一定的強(qiáng)化作用，這對(duì)合金的整體性能來(lái)說(shuō)是有益的，基材K418與Inconel718熔覆層中都是以?shī)W氏體γ相為基體，伴隨析出不同的產(chǎn)物，在物相上具有相關(guān)的匹配性，對(duì)再制造后產(chǎn)品的性能有一定保證。

Fig.8 EDS of Fig.7a

3 結(jié) 論

(1)獲得了激光熔覆Inconel718熔覆層存在由底部平面/胞狀晶到中部柱狀/樹(shù)枝晶再到頂部等軸/等軸樹(shù)枝晶的枝晶生長(zhǎng)趨勢(shì)，并根據(jù)基體與熔覆層之間的結(jié)合良好程度以及熔覆層的成形質(zhì)量確定了最佳工藝參量為：激光功率2.5kW、送粉速率37.5g/min、掃描速率8mm/s、載氣氣流3L/min。

(2)熔覆層內(nèi)硬度分布均勻，熔覆界面的硬度較基體K418提升12%左右，激光功率對(duì)基體熱影響區(qū)及熔覆界面處影響較大，對(duì)熔覆層中上部影響較小。

(3)熔覆層內(nèi)主要析出相為γ相、laves相及MC相，較多的laves相會(huì)造成微裂紋及孔隙的產(chǎn)生，較少的laves相和MC相對(duì)熔覆層有釘扎晶界、阻礙滑移的強(qiáng)化作用，熔覆層界面致密、無(wú)微裂紋。結(jié)果表明,激光熔覆Inconel718修復(fù)K418合金葉片等零部件是可行的。