蔡黎明,孫琰
淺談對(duì)碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理的認(rèn)識(shí)
蔡黎明1,孫琰2
(1.中水珠江規(guī)劃勘測(cè)設(shè)計(jì)有限公司,廣東 廣州 510610;2.山東省臨沂市水利勘測(cè)設(shè)計(jì)院,山東 臨沂 276037)
根據(jù)碾壓混凝土筑壩技術(shù)的特點(diǎn),研究了碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理的現(xiàn)狀,并綜述了碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理研究中存在的主要問題,提出了一些看法,最后總結(jié)了碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理研究中的一些重要結(jié)論。
碾壓混凝土;重力壩;失穩(wěn)破壞機(jī)理;剪切屈服區(qū)
碾壓混凝土重力壩采用干貧混凝土、分塊分層連續(xù)澆筑、在面層上進(jìn)行振動(dòng)碾壓的施工方法[1],具有倉(cāng)面大、效率高、節(jié)約水泥、便于溫控等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于工程建設(shè)中。中國(guó)碾壓混凝土壩建設(shè)年代分布情況,如圖1所示。中國(guó)碾壓混凝土壩壩型分布情況,如圖2所示。由圖1、圖2可知,碾壓混凝土壩近些年得到了快速發(fā)展。碾壓混凝土筑壩技術(shù)具有一般混凝土壩的可靠性和土石壩的快速施工等特點(diǎn)。
圖1 中國(guó)碾壓混凝土壩建設(shè)年代分布情況
圖2 中國(guó)碾壓混凝土壩壩型分布情況
碾壓混凝土重力壩(RCCD)具有費(fèi)用低、施工快速等優(yōu)點(diǎn),近些年發(fā)展較快,有全面代替一般混凝土壩的可能性,但是,RCCD面層的較低抗剪強(qiáng)度限制了碾壓混凝土壩向高壩的發(fā)展趨勢(shì)。對(duì)RCCD壩體抗滑穩(wěn)定進(jìn)行分析時(shí),以剛體極限平衡分析法為主,該方法存在著與實(shí)際情況不一致的重要假定,即滑動(dòng)面上任意點(diǎn)同步達(dá)到極限狀態(tài)。有學(xué)者對(duì)一般混凝土重力壩沿基處面和基巖軟弱面層滑動(dòng)的破壞機(jī)理等進(jìn)行了較多研究[2],目前還沒有取得比較一致的認(rèn)識(shí),且RCCD沿層面的穩(wěn)定性問題研究也不深入。
段亞輝等人采用彈塑性有限元法對(duì)RCCD層面的破壞機(jī)理及過程進(jìn)行分析,指出RCCD沿壩基的失穩(wěn)破壞是壩址剪切應(yīng)力區(qū)不斷向上游發(fā)展引起的[3];李雪峰等人采用非線性有限元法,對(duì)碾壓混凝土重力壩的應(yīng)力分布進(jìn)行了分析計(jì)算,指出碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理不應(yīng)忽略碾壓混凝土層面的影響[4];賴國(guó)偉等人采用彈塑性有限元和不等比例降材料強(qiáng)度參數(shù)法,對(duì)碾壓混凝土高壩的破壞過程、機(jī)理和極限承載力進(jìn)行了研究分析[5];黃志強(qiáng)等人在碾壓混凝土的多相不均勻結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的基礎(chǔ)上,利用材料破壞全過程的分析軟件系統(tǒng)MFPA對(duì)高碾壓混凝土重力壩進(jìn)行了全面分析,結(jié)果表明,裂縫擴(kuò)展的第二階段為破壞過程的關(guān)鍵階段[6]。
對(duì)碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理的研究,一般學(xué)者都是針對(duì)碾壓混凝土壩的應(yīng)力分布和穩(wěn)定性進(jìn)行分析計(jì)算,取得一些研究成果。但針對(duì)一些可能影響因素,諸如施工工藝與溫控、殘余應(yīng)力與峰值強(qiáng)度比值變化等沒有考慮到。
壩體沿碾壓混凝土層面的失穩(wěn)破壞和在壩基面的失穩(wěn)破壞有很大的不同。在壩體上游面不存在拉裂區(qū)域;壩體碾壓混凝土層面上的點(diǎn)安全系數(shù)分布和壩基面相比較為均勻,安全系數(shù)最小值大于剛體極限平衡法抗剪斷公式計(jì)算的安全系數(shù)比值,并且殘余強(qiáng)度遠(yuǎn)小于峰值強(qiáng)度之比,因此局部剪切屈服區(qū)出現(xiàn)后會(huì)迅速發(fā)展到整個(gè)層面,會(huì)使壩體沿層面迅速失穩(wěn)破壞,屬于“脆性”破壞。此外,壩體沿碾壓混凝土層面失穩(wěn)的“脆性”破壞與層面殘余強(qiáng)度與峰值強(qiáng)度的比值有較大關(guān)聯(lián)性。
對(duì)于碾壓混凝土重力壩中的低壩,壩體受到較小的水壓力,沿層面的抗滑穩(wěn)定問題沒有引起較多關(guān)注。但對(duì)于碾壓混凝土壩中的高壩,層面的破壞問題異常突出。中國(guó)碾壓混凝土壩按壩高分布情況如圖3所示。
圖3 中國(guó)碾壓混凝土壩按壩高分布情況
由圖3可知,碾壓混凝土壩在200 m以上高壩中的應(yīng)用較少。層面的破壞問題成為影響碾壓混凝土壩向更高方向發(fā)展的關(guān)鍵[7]。利用抗滑穩(wěn)定可靠度、有限元模型、斷裂力學(xué)模型對(duì)碾壓混凝土壩層面研究較多,而采用強(qiáng)度儲(chǔ)備系數(shù)法結(jié)合彈塑性有限元法對(duì)碾壓混凝土壩層面穩(wěn)定進(jìn)行研究分析較少。比如,考慮碾壓混凝土壩的結(jié)構(gòu)和施工工藝等特征,分析可能造成層面失穩(wěn)破壞的因素對(duì)碾壓混凝土壩層面破壞的關(guān)聯(lián)度研究,最后對(duì)碾壓混凝土壩失穩(wěn)破壞過程、機(jī)理和極限承載力進(jìn)行研究分析。
在研究碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理時(shí),是否可以將施工過程與溫度應(yīng)力、殘余應(yīng)力與峰值強(qiáng)度的比值變化、施工方式等因素考慮進(jìn)去。通過數(shù)理統(tǒng)計(jì)、數(shù)值模擬等分析方法將影響碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理的可能影響因素進(jìn)行分析。
通過對(duì)碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞的影響因素的多角度研究,可以探索出壩體沿碾壓混凝土層面失穩(wěn)的“脆性”現(xiàn)象的原因。以此為依托,研究應(yīng)對(duì)“脆性”現(xiàn)象的措施與改善方法。
是否可以將強(qiáng)度儲(chǔ)備系數(shù)法與彈塑性有限元法有機(jī)結(jié)合來研究碾壓混凝土壩的穩(wěn)定性,進(jìn)一步深入研究碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理。
碾壓混凝土壩壩體順著壩基面失穩(wěn)破壞,大多是由始于壩址并順著壩基面向上游發(fā)展的剪切屈服區(qū)造成的。雖然壩踵也存在拉裂區(qū),但不會(huì)引起壩體的失穩(wěn)破壞?;炷梁湍雺夯炷翂误w本身有較高的強(qiáng)度,不存在剪切屈服區(qū)。碾壓混凝土壩壩體順著碾壓混凝土層面的失穩(wěn)破壞,在殘余應(yīng)力很小時(shí),屬于“脆性”破壞,增大下游面壩體區(qū)域?qū)用娴目辜魪?qiáng)度值,對(duì)改善沿層面的可靠度很有效。層面上的應(yīng)力和點(diǎn)安全系數(shù)分布極不對(duì)稱,且隨著高程的變化而變化。層面施工時(shí)間間隔以及層面處理方法是影響層面抗剪強(qiáng)度的重要影響因素,對(duì)于碾壓混凝土重力壩的失穩(wěn)破壞具有直接關(guān)聯(lián)性。碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理值得不斷探討與深入研究。
[1]張志.中國(guó)碾壓混凝土筑壩實(shí)例[M].北京:電子工業(yè)出版社,1990.
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[4]李雪峰,王俊奇.碾壓混凝土重力壩失穩(wěn)破壞機(jī)理研究[J].紅水河,1997(3):33-37.
[5]賴國(guó)偉,陳述遠(yuǎn),常曉林,等.高碾壓混凝土重力壩的失穩(wěn)破壞機(jī)理和極限承載能力分析[J].水力發(fā)電,2000(12):17-20,68.
[6]黃志強(qiáng),沈新普,唐康安.高碾壓砼重力壩層面失穩(wěn)破壞的模擬分析[J].沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2008,30(5):592-594.
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TV642.2
A
10.15913/j.cnki.kjycx.2020.01.029
2095-6835(2020)01-0084-02
蔡黎明(1988—),男,安徽蕭縣人,碩士,工程師,研究方向?yàn)樗そY(jié)構(gòu)。
〔編輯:嚴(yán)麗琴〕