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    金臺鐵路156m簡支系桿拱結(jié)構(gòu)設(shè)計與分析

    2020-01-02 05:52:40
    鐵道建筑 2019年12期
    關(guān)鍵詞:系梁系桿梁端

    王 冰

    (中鐵第五勘察設(shè)計院集團(tuán)有限公司,北京 102600)

    下承式混凝土簡支系桿拱橋?qū)儆诘湫偷牧汗敖M合橋梁,其受力明確,養(yǎng)護(hù)方便,橋式美觀,單跨跨越能力大,橋梁建筑高度低。在地勢平坦的地區(qū)有益于降低橋頭路堤填高,壓低線路縱斷面,有效降低工程總投資,比同等跨度簡支鋼桁梁結(jié)構(gòu)剛度大,造價低,后期維護(hù)工作量小,且較大跨度時無需在梁端設(shè)置軌道溫度伸縮調(diào)節(jié)器,降低了軌道結(jié)構(gòu)運營隱患。在鐵路跨越高等級道路時有很好的適應(yīng)性,具有較好的經(jīng)濟(jì)效應(yīng)和社會效益。

    目前已建成的鐵路混凝土簡支系桿拱橋較多,其中單線鐵路跨度較大的有紅神鐵路格丑溝特大橋136 m系桿拱和商合杭鐵路西苕溪右線特大橋140 m 系桿拱,運行速度均為160 km/h。雙線鐵路跨度最大的是寧杭客運專線京杭運河特大橋140 m 提籃拱,為無砟軌道客運專線,運行速度350 km/h,吊桿采用了尼爾森體系??缍瘸^150 m 的鐵路混凝土系桿拱工程實踐較少。本文以金臺鐵路156 m 單線簡支系桿拱(圖1)為依托,對結(jié)構(gòu)的各項靜力指標(biāo)、拱腳局部受力、屈曲穩(wěn)定等進(jìn)行分析,結(jié)果表明該結(jié)構(gòu)的各項受力性能均能滿足規(guī)范要求,具有良好的動力性能,擴(kuò)大了普速鐵路系桿拱的跨徑應(yīng)用范圍,對今后鐵路類似橋梁的設(shè)計施工具有一定的借鑒意義。

    圖1 系桿拱成橋照片

    1 工程概況

    金臺鐵路位于浙江省中東部的金華、麗水、臺州地區(qū),為設(shè)計時速160 km 的單線有砟鐵路,設(shè)計活載采用中-活載。線路于羅橋跨越既有臺金高速公路,與道路右前角成25°,橋位處地勢平坦,線路縱坡+7.8‰,平面位于直線上。臺金高速公路為雙向四車道,設(shè)計行車速度100 km/h,現(xiàn)狀路面寬25 m,遠(yuǎn)期規(guī)劃預(yù)留雙向八車道條件,規(guī)劃路面寬42 m,立交凈高5.5 m。臺金高速公路中央分隔帶無立墩條件,線路斜交角度較小。結(jié)合高速公路紅線寬度,橋梁跨度須達(dá)到156 m 左右,受橋下凈空控制,選用橋梁建筑高度較低的下承式結(jié)構(gòu)較為合適[1],如簡支系桿拱、簡支鋼桁梁等。簡支鋼桁梁雖然施工周期快、干擾小,但工程造價偏高、結(jié)構(gòu)剛度較小,156 m 的溫度跨度需在梁端設(shè)置軌道溫度伸縮調(diào)節(jié)器,后期養(yǎng)護(hù)維修工作量大,優(yōu)勢不明顯。綜合比較,主橋最終采用1 孔156 m鋼管混凝土簡支系桿拱結(jié)構(gòu),為目前國內(nèi)單線鐵路同類型橋梁最大跨度。系桿拱總體布置見圖2。

    圖2 156 m系桿拱總體布置(單位:m)

    橋址區(qū)地層主要為人工堆積層、粉質(zhì)黏土,下伏基巖為砂巖、礫巖及凝灰?guī)r、斷層角礫。通過優(yōu)化基礎(chǔ)尺寸,使基坑最大限度地遠(yuǎn)離高速公路坡腳。10#墩采用挖井基礎(chǔ),垂直開挖,基礎(chǔ)邊緣至規(guī)劃路基擋墻最小距離為2.8 m;11#墩采用14-?1.5 m 鉆孔灌注樁基礎(chǔ),按柱樁設(shè)計,承臺距離規(guī)劃路基擋墻最小距離為3.9 m。

    2 結(jié)構(gòu)設(shè)計

    2.1 系梁及拱腳

    系梁采用C50 混凝土,單箱雙室預(yù)應(yīng)力混凝土箱形截面,橋面按11.6 m 等寬設(shè)計,兩側(cè)設(shè)置聲屏障??缰薪孛媪焊?.5 m,底寬10.4 m,頂板厚0.35 m,底板厚為0.30 m,邊腹板厚0.60 m,中腹板厚0.4 m[2]。系梁斷面見圖3。

    系梁在梁端拱腳順橋向11 m 范圍內(nèi)設(shè)成實體段,梁高漸變至3.0 m,底寬漸變至11.6 m。系梁在每個吊點處設(shè)橫梁,全橋共19道,橫梁厚度為0.4~1.0 m。系梁設(shè)置縱、橫向預(yù)應(yīng)力,縱向預(yù)應(yīng)力采用17-?15.2 mm鋼絞線,吊點橫梁橫向預(yù)應(yīng)力采用7-?15.24 mm 鋼絞線,梁端實體段橫向預(yù)應(yīng)力采用12-?15.24 mm 鋼絞線。

    拱腳采用C50 聚丙烯纖維混凝土,單側(cè)橫橋向?qū)挾葹?.0 m,豎向高度為5.9 m,順橋向長度為11 m。拱腳豎向預(yù)應(yīng)力筋采用?32 mmPSB830高強(qiáng)精軋螺紋鋼筋,伸入系梁底部。

    圖3 系梁斷面(單位:cm)

    2.2 拱肋及橫撐

    本橋為單跨內(nèi)部超靜定、外部簡支的無推力系桿拱結(jié)構(gòu)[3],已建成的鐵路系桿拱橋[4-5]矢跨比一般在1/6~1/4。矢跨比過小會引起較大的拱腳水平推力,系梁受力性能較差;矢跨比過大則拱肋施工難度高,視覺效果差。本橋跨度較大,綜合考慮結(jié)構(gòu)安全性、經(jīng)濟(jì)性等因素,矢跨比取1/5,矢高31.2 m。設(shè)計拱軸線選用二次拋物線,理論拱軸線方程為y=0.8xx2/195。

    拱肋采用受力性能明確、制造焊接工藝成熟的鋼管混凝土啞鈴形結(jié)構(gòu),橫橋向設(shè)置2道拱肋,中心橫向間距9.6 m。拱肋按等截面設(shè)計,避免了變截面拱肋切面焊接問題,焊縫質(zhì)量更容易保證。拱肋截面高3.4 m,由2 個直徑1.2 m 的鋼管和腹腔組成,管壁厚20 mm(拱腳附近局部區(qū)域壁厚24 mm),上下兩弦管中間距離為2.2 m,拱肋鋼管及腹腔內(nèi)灌注C50 自密實補(bǔ)償收縮混凝土。拱肋斷面見圖4。

    圖4 拱肋斷面(單位:cm)

    本橋系梁截面的豎向抗彎剛度EIL=3.45×108kN·m2,拱肋標(biāo)準(zhǔn)截面的面內(nèi)抗彎剛度EIg=2.69×108kN·m2,梁拱抗彎剛度比[6]為EIL/(EIg)=1.28,系梁與拱肋的剛度相差不大,屬于剛性系桿剛性拱結(jié)構(gòu)。鐵路橋梁荷載大且對結(jié)構(gòu)豎向剛度有比較高的要求,采用剛性系桿剛性拱具有優(yōu)勢。

    兩拱肋之間共設(shè)8道K形橫撐,拱頂處設(shè)1道X形橫撐。橫撐由?600×14 mm,?500×14 mm 和?360×12 mm的圓形鋼管組成,橫撐和斜撐均為空鋼管,鋼管內(nèi)部不填混凝土,其外表面做防腐處理。

    2.3 吊桿

    本橋共設(shè)置19對柔性單吊桿,順橋向間距7 m,第1 對吊桿距離梁端17 m。吊桿采用PES(FD)7-127 型低應(yīng)力鍍鋅平行鋼絲束,雙層高密度聚乙烯保護(hù)層,并在距橋面2.5 m 高度范圍內(nèi)外套復(fù)合不銹鋼管。吊桿配套使用冷鑄鐓頭錨,上端穿過拱肋,錨于拱肋上緣張拉底座,下端錨于腹板下緣處固定底座。吊桿內(nèi)設(shè)光纖壓力傳感器,便于對施工過程及后期吊桿應(yīng)力進(jìn)行監(jiān)測。

    3 靜力計算結(jié)果

    采用有限元軟件MIDAS/Civil和BSAS分別進(jìn)行全橋的空間及平面受力分析,按施工流程計算各階段結(jié)構(gòu)各截面內(nèi)力、應(yīng)力和位移。

    系梁、拱肋及橫撐均采用梁單元模擬,吊桿采用桁架單元模擬。系梁按全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計,計算荷載包括恒載、列車活載、預(yù)應(yīng)力、溫度荷載、風(fēng)荷載、橫向搖擺力等。

    3.1 系梁計算結(jié)果

    主要施工階段拱肋和系梁變形見表1,負(fù)號表示位移向下??芍?,成橋階段,系梁1/4 跨處豎向撓度最大,軌道鋪設(shè)后梁體豎向殘余徐變變形為-6.6 mm,拱肋和系梁應(yīng)按照恒載+1/2 靜活載撓度反向設(shè)置預(yù)拱度。

    表1 主要施工階段拱肋和系梁變形 mm

    運營階段,系梁主要靜力計算結(jié)果見表2??芍盗旱膽?yīng)力和強(qiáng)度均滿足規(guī)范要求,且有一定的富裕度。

    表2 系梁運營階段主要計算結(jié)果

    在列車橫向搖擺力、風(fēng)荷載和溫度荷載的作用下,系梁的最大水平撓度為5.6 mm,小于L/4 000=39 mm(L為橋梁計算跨度)。在ZKH 靜活載及溫度荷載作用下,系梁最大豎向撓度為-68 mm,小于0.6L/800=117 mm。梁端豎向轉(zhuǎn)角為1.8‰。

    3.2 拱肋計算結(jié)果

    在主力和主力+附加力作用下,拱肋鋼管最大壓應(yīng)力分別為143.4,158.1 MPa,最小壓應(yīng)力分別為71.7,66.8 MPa;拱肋混凝土最大壓應(yīng)力分別為7.5,8.4 MPa,最小壓應(yīng)力分別為2.6,1.8 MPa。

    按偏心受壓構(gòu)件對拱肋進(jìn)行強(qiáng)度檢算,按軸心受壓構(gòu)件對拱肋進(jìn)行強(qiáng)度和穩(wěn)定性檢算。不同位置拱肋計算長度有所不同,平均約65 m,撓度對偏心距影響的增大系數(shù)在1.36~1.80 倍,長細(xì)比為61.4~73.0,對應(yīng)縱向彎曲系數(shù)為0.72~0.82,拱肋強(qiáng)度及穩(wěn)定性檢算結(jié)果見表3??芍黜棛z算結(jié)果均能滿足規(guī)范要求。

    表3 拱肋強(qiáng)度及穩(wěn)定性檢算結(jié)果 MPa

    本橋跨度大,拱肋軸力大。為提高截面剛度,上下拱管和腹腔均灌注自密實補(bǔ)償收縮混凝土。對腹腔混凝土脫空的不利工況進(jìn)行檢算,即腹腔混凝土不計入主拱截面受力,僅計入自重影響。該工況下拱肋面內(nèi)抗彎剛度為EIg=2.0×108kN·m2,梁拱抗彎剛度比為1.73。各截面拱肋軸力減少6%,拱腳根部彎矩增大約30%,其他位置彎矩變化不大,拱肋混凝土壓應(yīng)力平均增加3 MPa左右。

    3.3 吊桿計算結(jié)果

    主力作用下,吊桿最大拉應(yīng)力397.9 MPa,最小拉應(yīng)力262.6 MPa。主力+附加力作用下,吊桿最大拉應(yīng)力400.1 MPa,最小拉應(yīng)力260.6 MPa。吊桿強(qiáng)度安全系數(shù)4.2,大于規(guī)定值3,滿足要求。在疲勞荷載作用下吊桿最大應(yīng)力幅為65.8 MPa,小于規(guī)定值150 MPa,滿足要求。

    4 拱腳局部實體分析

    梁拱結(jié)合部位是系桿拱橋的關(guān)鍵傳力節(jié)點,為準(zhǔn)確分析該部位結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài),對拱腳區(qū)域建立實體有限元模型進(jìn)行局部分析[7]。實體建模范圍選取梁端至第2 根吊桿位置附近23 m 左右。拱腳局部應(yīng)力云圖如圖5所示。

    由圖5可知,拱腳與系梁結(jié)合部位、梁端、吊點及截面突變位置均存在一定程度的應(yīng)力集中。拱腳位置最大主拉應(yīng)力均不超過1.1 MPa,拱腳區(qū)域縱向剪應(yīng)力較大,拱腳與主梁結(jié)合面最大剪應(yīng)力為2.6 MPa,系梁端部最大剪應(yīng)力為4.0 MPa,出現(xiàn)在頂面表層,范圍較小。拱腳應(yīng)力均在規(guī)范容許范圍內(nèi),在拱腳應(yīng)力較大和構(gòu)造復(fù)雜位置應(yīng)適當(dāng)加強(qiáng)配筋。

    圖5 拱腳應(yīng)力云圖(單位:MPa)

    5 彈性屈曲分析

    屈曲穩(wěn)定計算分析主要考慮以下荷載工況:恒載+風(fēng)荷載(橫向、縱向)+列車活載(最不利位置)+橫向搖擺力。梁拱組合體系在面內(nèi)由梁和拱通過吊桿形成桁架結(jié)構(gòu),所以面內(nèi)剛度較大,其穩(wěn)定問題主要為面外失穩(wěn)[8]。橫撐的形式及布置方式對整體穩(wěn)定至關(guān)重要,拱肋跨中位置屬于薄弱環(huán)節(jié),拱頂設(shè)X 形加強(qiáng)橫撐對整體穩(wěn)定性有較大貢獻(xiàn)。

    經(jīng)分析,本橋前16階失穩(wěn)模態(tài)均為拱肋面外橫向彎曲。第1 階為拱肋橫向反對稱失穩(wěn),彈性屈曲穩(wěn)定系數(shù)為8.76,第17 階失穩(wěn)模態(tài)為拱肋面內(nèi)縱向失穩(wěn),彈性屈曲穩(wěn)定系數(shù)為30.11,縱橫向穩(wěn)定均滿足規(guī)范中穩(wěn)定系數(shù)不得小于4 的規(guī)定。成橋階段前4 階失穩(wěn)模態(tài)見圖6。

    圖6 前4階失穩(wěn)模態(tài)

    6 車橋動力性能

    通過車橋耦合空間振動分析對本橋的動力性能以及列車運行安全性、平穩(wěn)性及舒適性進(jìn)行評價,結(jié)構(gòu)1階豎向自振頻率0.66 Hz、橫向自振頻率0.95 Hz,最大脫軌系數(shù)0.43<0.80,最大輪重減載率0.58<0.60,最大輪軌橫向力23.8 kN<80 kN,舒適性指標(biāo)客車 2.37<2.50,貨 車 2.86<3.00,最 大 豎 向 加 速 度1.88 m/s2<3.50 m/s2。

    各項分析指標(biāo)表明,本橋具有較好的動力性能,能夠滿足普通旅客列車以速度80~200 km/h和貨車C70以速度60~120 km/h運行時的安全性和舒適性要求。

    7 施工方案

    結(jié)合現(xiàn)場及臺金高速公路行車條件,本橋采用先梁后拱的施工方法[9-11],系梁采用碗扣式滿堂支架現(xiàn)澆施工,拱肋鋼管在工廠制作加工后,運至現(xiàn)場拼裝??缭脚_金高速公路部分采用2×10.5 m 連續(xù)貝雷門架結(jié)構(gòu),從而減少施工期間對橋下交通的影響。

    系梁橫橋向一次澆筑,縱橋向分段施工,設(shè)2個合龍段。線路縱坡為+7.8‰,吊桿沿鉛垂方向布置,隔墻按鉛垂方向澆筑。系梁施工完畢后,張拉第1 批縱向預(yù)應(yīng)力,在橋面搭設(shè)臨時拱架,安裝拱肋空鋼管及橫撐。拱肋管內(nèi)混凝土采用泵送頂升法灌注,泵送順序為先上管、后下管、再腹腔。弦管內(nèi)混凝土采用接力泵送,腹腔混凝土采用三級泵送。每榀拱肋上下弦管各設(shè)1 處隔倉;腹腔內(nèi)設(shè)5 處隔倉,按50 cm 間距設(shè)加勁拉筋,并在每段隔倉底部區(qū)域進(jìn)行加密。待拱肋混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后,拆除橋面臨時拱架,安裝并張拉吊桿,單根吊桿張拉順序、初張力及成橋索力見表4。張拉第2 批縱向預(yù)應(yīng)力,完成體系轉(zhuǎn)換,進(jìn)行橋面系施工,檢測并調(diào)整吊桿索力至設(shè)計值。最后對拱肋等鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)行防護(hù)涂裝,施工完成后竣工驗收,驗收合格后方可通車運營。

    表4 吊桿張拉順序及索力 kN

    8 結(jié)論

    1)雖然規(guī)范對時速160 km 客貨共線鐵路的梁端轉(zhuǎn)角沒有嚴(yán)格限定,但設(shè)計時需要采取措施加以控制。車橋耦合仿真分析時應(yīng)考慮梁端不平順的影響,156 m 跨度簡支拱用于更高時速時,應(yīng)對梁拱合理剛度比進(jìn)一步研究,輔以剛性或尼爾森體系吊桿、梁端扣槽等措施來滿足結(jié)構(gòu)受力和行車要求。

    2)計算啞鈴形鋼管混凝土主拱時,腹腔混凝土是否參與主拱受力對拱肋強(qiáng)度影響較大,應(yīng)同時對腹腔混凝土脫空的不利工況進(jìn)行檢算,以保證結(jié)構(gòu)有足夠的安全富裕量。

    3)大跨度單線系桿拱拱肋橫向間距較小,穩(wěn)定性問題突出,橫撐的形式對整體穩(wěn)定至關(guān)重要。拱肋跨中位置屬于薄弱環(huán)節(jié),通過合理布置第1道橫撐,拱頂采用X形加強(qiáng)橫撐,可顯著提高結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。

    4)隨著系桿拱跨度的加大,拱腳軸力及梁拱交接區(qū)域縱向剪應(yīng)力相應(yīng)增加,采用加長拱腳及梁端實體段長度、設(shè)置三向預(yù)應(yīng)力體系、受力復(fù)雜位置適當(dāng)加強(qiáng)配筋等措施,可有效解決拱腳受力較大問題。

    5)系桿拱跨既有高速公路采用支架法施工時,應(yīng)結(jié)合道路行車條件制定可行的支架施工方案。對道路交通進(jìn)行合理優(yōu)化,設(shè)置有效的防護(hù)措施,減少對道路行車的干擾,并保證施工過程的安全性。

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