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    城際軌道交通大跨度矮塔斜拉橋設(shè)計關(guān)鍵參數(shù)研究

    2020-01-02 05:52:40陳懷智
    鐵道建筑 2019年12期
    關(guān)鍵詞:橋塔梁端斜拉橋

    陳懷智

    (中鐵上海設(shè)計院集團(tuán)有限公司,上海 200070)

    矮塔斜拉橋作為組合結(jié)構(gòu)體系,充分發(fā)揮了連續(xù)梁橋和斜拉橋的結(jié)構(gòu)受力特性[1-3],具有良好的經(jīng)濟性和景觀效果。一般認(rèn)為,預(yù)應(yīng)力混凝土矮塔斜拉橋的經(jīng)濟跨徑在100~200 m[4],跨度可以達(dá)到350 m[5],在大跨度橋梁方案比選中屬于非常有競爭力的橋型。矮塔斜拉橋按照主梁剛度不同,可分為柔梁剛塔和柔塔剛梁2 種形式。后者由于梁的剛度比較大,更適用于對于變形和剛度控制的軌道交通大跨度橋梁[6-7],特別是采用懸臂澆筑施工的連續(xù)梁或者連續(xù)剛構(gòu)矮塔斜拉橋,可以提高一般混凝土連續(xù)梁(連續(xù)剛構(gòu))的跨越能力,施工工藝也十分成熟。

    南京城際軌道交通寧句線是南京地鐵第1條跨市域的線路,是連通南京到句容的雙線城際鐵路,設(shè)計速度120 km/h。跨越S122 省道,采用大跨度橋梁方案。經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比選,采用(90+160+90)m 矮塔斜拉橋,結(jié)構(gòu)體系為塔梁固結(jié)、墩梁支座體系,主墩墩高分別為11,17 m,橋面以上塔高為25 m,有效塔高為20 m,塔梁高跨比為1/8。橋塔采用A 字形橋塔,橋塔橫橋向?qū)?.4 m。每個橋塔對稱設(shè)置14 對斜拉索,采用單索面扇形布置。斜拉索采用抗拉強度為1 860 MPa的單絲涂覆環(huán)氧涂層鋼絞線拉索,規(guī)格為37根7?5 mm,外套HPDE 管。塔上索距0.7 m,梁上索距為8 m,塔根無索區(qū)長度為21 m,跨中無索區(qū)長度為22.0 m,斜拉索在梁上張拉,塔上采用分絲管鞍座。

    主梁采用直腹板單箱雙室混凝土箱梁,梁高3.6~6.4 m,中支點梁高與主跨比1/25,箱梁頂寬12.0 m,底寬8.5 m。邊支點等高段長8 m,中支點等高段長8 m,跨中等高段長20 m,變高段長66 m,按照1.8 次拋物線變化。

    1 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

    1)線路標(biāo)準(zhǔn):雙線地鐵,設(shè)計速度120 km/h,直線,20‰縱坡。

    2)設(shè)計荷載:地鐵B型車,6節(jié)編組。

    3)軌道類型:無縫線路,線間距7.3 m。

    4)地震烈度:地震動峰值加速度0.1g,反應(yīng)譜特征周期0.25 s。

    2 關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)

    矮塔斜拉橋是主梁、橋塔及斜拉索協(xié)同作用的結(jié)構(gòu)體系[8]。橋塔、主梁、斜拉索的剛度與其分配情況對矮塔斜拉橋的力學(xué)特性有決定性的影響。其關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)有:結(jié)構(gòu)體系、邊中跨比、主梁剛度、橋塔高度、橋塔剛度、無索區(qū)長度、拉索間距[9]。

    1)結(jié)構(gòu)體系

    矮塔斜拉橋常用的結(jié)構(gòu)體系為塔墩梁固結(jié)的剛構(gòu)體系或塔梁固結(jié)的支座體系。

    塔墩梁固結(jié)的矮塔斜拉橋,主梁可視為多點彈性支承的剛構(gòu)[10],結(jié)構(gòu)剛度大,減少了大噸位支座的使用,施工時不需設(shè)置臨時固結(jié),適合于懸臂施工。該體系缺點是固結(jié)處負(fù)彎矩大,固結(jié)處附近主梁截面需要加大,且主梁對地震、溫度荷載作用較為敏感。

    支座體系為塔梁固結(jié)、塔墩分離形式,該體系接近主梁具有彈性支承的連續(xù)梁,主梁的內(nèi)力大小與主梁與橋塔的抗彎剛度比值有關(guān)。支座體系取消了可承受很大彎矩的梁下塔柱矮塔,顯著減小了主梁中央段承受的軸向拉力,主梁受力也很均勻,索塔和主梁的溫度應(yīng)力也較小。

    本橋中墩墩高較低,最小墩高和跨度的比值為1/14.5。經(jīng)計算,固結(jié)體系墩頂負(fù)彎矩為支座體系墩頂負(fù)彎矩的1.4 倍,且主梁溫度應(yīng)力較大。通過受力分析比選,本橋采用塔梁固結(jié)的支座體系。

    2)邊中跨比

    邊中跨比是邊跨與中跨長度的比值。如果邊中跨比太小,在活載作用下會導(dǎo)致邊跨支座處出現(xiàn)負(fù)反力,而如果邊中跨比太大,邊跨主梁會出現(xiàn)較大的正彎矩,不利于邊跨斜拉索與預(yù)應(yīng)力鋼束的配置??紤]到矮塔斜拉橋的主梁支承方式是連續(xù)梁或連續(xù)剛構(gòu)形式且無邊索錨固作用,為了方便懸臂施工且邊支點不產(chǎn)生拉力,邊中跨比宜與連續(xù)梁橋或連續(xù)剛構(gòu)橋邊中跨比取值相當(dāng),即邊中跨比宜為0.55~0.60。

    本橋邊中跨比為0.562 5,屬于矮塔斜拉橋合理的邊中跨比范圍。

    3)橋塔高度

    矮塔斜拉橋一般采用雙柱式橋塔或單柱式橋塔。橋塔承受來自斜拉索的斜拉力及由兩側(cè)索力差引起的彎矩。矮塔斜拉橋的橋塔高度將直接決定斜拉索主梁之間的夾角大小,從而影響斜拉索分擔(dān)豎向荷載的大?。?1]。

    鐵路矮塔斜拉橋的橋面以上塔高與中跨跨度比值為1/8~1/6[11],比公路的 1/12~1/8 略大。這是因為鐵路荷載比公路荷載大,即鐵路矮塔斜拉橋的恒載活載比要小于公路。而軌道交通橋梁,其活載介于鐵路活載和公路活載之間,但其剛度要求和鐵路較為接近。因此,有必要對軌道交通矮塔斜拉橋合理的橋塔高度及剛度進(jìn)行研究。

    4)無索區(qū)長度

    矮塔斜拉橋的受力特性接近于連續(xù)梁橋,其整體剛度主要是由主梁提供,斜拉索可以看成體外預(yù)應(yīng)力筋。與常規(guī)斜拉橋不同的是,矮塔斜拉橋在中跨與邊跨都存在明顯的無索區(qū)段。例如,矮塔斜拉橋在恒載與活載的作用下,矮塔斜拉橋主梁在塔根附近的彎矩(負(fù)彎矩絕對值)較大,給主梁頂板內(nèi)預(yù)應(yīng)力束的布置帶來很大困難。因此,通過調(diào)整塔根無索區(qū)長度、邊跨邊部無索區(qū)長度和中跨跨中無索區(qū)長度,從而調(diào)整塔根附近、邊中跨各個控制截面的彎矩值在合理的范圍內(nèi)。

    5)拉索布置

    矮塔斜拉橋拉索橫向布置有單索面、雙索面及多索面,縱向布置可選擇扇形、豎琴形與輻射形[12],目前國內(nèi)外矮塔斜拉橋主要為雙索面與扇形布置。經(jīng)統(tǒng)計,鐵路矮塔斜拉橋的索距范圍為7.0~9.0 m,而公路矮塔斜拉橋的索距范圍為4.0~6.0 m。因此,有必要研究軌道交通矮塔斜拉橋的合理索距范圍。

    3 結(jié)構(gòu)參數(shù)分析

    采用通用有限元軟件MIDAS/Civil 2019 建立空間有限元模型,將結(jié)構(gòu)離散為285個節(jié)點、177個梁單元、56 個桁架單元。主梁、橋塔、橋墩采用空間梁單元模擬,斜拉索采用桁架單元模擬,采用施加相應(yīng)剛度矩陣的方法模擬基礎(chǔ)底部邊界條件。結(jié)構(gòu)有限元計算模型如圖1所示。

    圖1 結(jié)構(gòu)有限元計算模型

    3.1 主梁剛度

    主梁剛度取原剛度的 0.1,0.2,0.5,1.0,2.0,5.0,10.0 倍,其他參數(shù)不變。在靜活載作用下,主梁剛度對結(jié)構(gòu)變形、內(nèi)力和自振頻率的影響規(guī)律見圖2。

    圖2 主梁剛度對結(jié)構(gòu)變形、內(nèi)力和自振頻率的影響規(guī)律

    由圖2(a)—圖2(c)可知,在活載作用下隨著主梁剛度增大,主梁撓跨比、梁端轉(zhuǎn)角、塔頂水平位移和拉索應(yīng)力幅呈減小趨勢,但減小幅度較大,主梁跨中撓度最小值僅為最大值的2.8%,梁端轉(zhuǎn)角最小值為最大值的1.6%,塔頂水平位移最小值為最大值的2.6%,拉索應(yīng)力幅最小值為最大值的3.2%;主梁跨中、塔根處彎矩逐漸增大,跨中彎矩最大值為最小值的1.64倍,塔根處彎矩最大值為最小值的2.69倍。

    由圖2(d)可知,隨著主梁剛度增大,一階主梁豎彎和橫彎頻率均明顯提高。

    主梁剛度較小時,主梁剛度變化對結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形的影響較大,但當(dāng)主梁剛度增大到一定程度時,主梁剛度變化對結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形的影響并不明顯。綜上所述,矮塔斜拉橋?qū)χ髁旱膭偠茸兓^為敏感。因此根據(jù)TB 10002—2017《鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范》要求[13],合理選擇主梁結(jié)構(gòu)剛度十分重要。

    3.2 橋塔高度

    塔梁高跨比取值為1/10,1/9,1/8,1/7,1/6,橋塔高度分別為16.00,17.78,20.00,22.86,26.67 m。在靜活載作用下,橋塔高度對結(jié)構(gòu)主要內(nèi)力、變形和自振頻率的影響規(guī)律見圖3。

    圖3 橋塔高度對結(jié)構(gòu)主要內(nèi)力、變形和自振頻率的影響規(guī)律

    由圖3(a)—圖3(c)可知,在活載作用下隨橋塔高度增大,主梁撓跨比、梁端轉(zhuǎn)角呈減小趨勢,但減小幅度較小,主梁跨中撓度最小值為最大值的93.1%,梁端轉(zhuǎn)角最小值為最大值的98.5%;塔頂水平位移逐漸增大,但塔頂位移與塔高的比值逐漸減小,塔頂水平位移與塔高比值的最小值為最大值的80.7%;拉索應(yīng)力幅逐漸增大,拉索應(yīng)力幅最大值為最小值的1.22倍;主梁跨中、塔根處彎矩逐漸減小,跨中彎矩最小值為最大值的93.3%,塔根處彎矩最小值為最大值的88.1%。

    由圖3(d)可知,隨著橋塔高度增大,主梁一階豎彎、橫彎頻率變化均較小,橋塔一階側(cè)彎頻率逐漸減小,由此可知橋塔高度對結(jié)構(gòu)的自振頻率影響較小。

    橋塔高度增加可改善結(jié)構(gòu)的受力性能,但橋塔高度增加會使得橋塔和拉索的材料用量增大,且拉索應(yīng)力幅提高,因此在保證拉索應(yīng)力幅滿足疲勞設(shè)計要求的前提下,盡量提高橋塔高度。具體設(shè)計時,應(yīng)結(jié)合景觀及經(jīng)濟性,確定橋塔的高度。

    3.3 橋塔剛度

    橋塔剛度取原剛度的 0.1,0.2,0.5,1.0,2.0,5.0,10.0 倍,其他參數(shù)不變。在靜活載作用下,橋塔剛度對結(jié)構(gòu)主要內(nèi)力、變形和自振頻率的影響規(guī)律見圖4。

    圖4 橋塔剛度對結(jié)構(gòu)主要內(nèi)力、變形和自振頻率的影響規(guī)律

    由圖4(a)—圖4(c)可知,在活載作用下隨著橋塔剛度增大,主梁撓跨比、梁端轉(zhuǎn)角呈減小趨勢,但減小幅度較小,主梁跨中撓度最小值為最大值的98.2%,梁端轉(zhuǎn)角最小值為最大值的97.8%;塔頂水平位移和拉索應(yīng)力幅逐漸增大,塔頂水平位移的最大值為最小值的1.15 倍,拉索應(yīng)力幅最大值為最小值的1.2 倍;主梁跨中彎矩變化幅度很?。恢髁核帍澗叵葴p小后增大,塔根處彎矩最大值為最小值的1.05倍。

    由圖4(d)可知,隨著橋塔剛度增大,主梁一階豎彎、橫彎頻率變化均較小,橋塔一階側(cè)彎頻率先明顯增大后保持不變,可知橋塔剛度對主梁的振型影響很小,對橋塔自身的頻率影響較大。

    橋塔剛度增加對主梁的受力影響很小,而對橋塔自身及拉索的受力影響稍大。總體來說,改變橋塔剛度對矮塔斜拉橋受力特性的影響很小。因此,可認(rèn)為對于以主梁受力為主的矮塔斜拉橋,其橋塔剛度滿足自身的受力性能要求即可。

    3.4 拉索間距

    拉索間距取4.0,6.0,8.0,9.6,12.0 m,拉索的總面積及布置區(qū)域不變,其他參數(shù)不變。在靜活載作用下,拉索間距對結(jié)構(gòu)主要內(nèi)力和變形的影響規(guī)律見圖5。

    圖5 拉索間距對結(jié)構(gòu)主要內(nèi)力和變形的影響規(guī)律

    由圖5可知,在活載作用下,隨著拉索間距增大,主梁撓跨比、梁端轉(zhuǎn)角呈減小趨勢,減小幅度較小,主梁跨中撓度最小值為最大值的98.1%,梁端轉(zhuǎn)角最小值為最大值的99.3%;塔頂水平位移和拉索應(yīng)力幅逐漸減小,塔頂水平位移的最小值為最大值的96.8%,拉索應(yīng)力幅最小值為最大值的97.3%;主梁跨中彎矩和塔根處彎矩呈減小趨勢,跨中彎矩最小值為最大值的98.4%,塔根處彎矩最小值為最大值的96.3%。

    從受力性能上分析,拉索間距增大,結(jié)構(gòu)的受力性能改善,但當(dāng)索距超過8 m,其優(yōu)勢也并不明顯;從經(jīng)濟角度上分析,密索布置下拉索的利用效率較低,在材料用量及利用效率上遠(yuǎn)沒有稀索布置經(jīng)濟。但是索距過大,拉索在施工過程中對主梁的輔助作用有所減弱。綜合上述分析,采用稀索布置對于矮塔斜拉橋較為有利,能滿足結(jié)構(gòu)受力要求。

    3.5 塔根無索區(qū)長度

    塔根無索區(qū)長度取為13,17,21,25,29 m,長度與主跨跨度的比值分別為0.081,0.106,0.131,0.156,0.181,對應(yīng)的跨中無索區(qū)長度為38,30,22,14,6 m,拉索的規(guī)格、根數(shù)及索距保持不變。在靜活載作用下,塔根無索區(qū)長度對結(jié)構(gòu)主要內(nèi)力和變形的影響規(guī)律見圖6。可知,在活載作用下,隨著塔根無索區(qū)長度增大,主梁撓跨比、梁端轉(zhuǎn)角、塔頂水平位移呈減小趨勢,減小幅度較小,主梁跨中撓度最小值為最大值的93.0%,梁端轉(zhuǎn)角最小值為最大值的92.8%,塔頂水平位移最小值為最大值的86.2%;拉索應(yīng)力幅逐漸增大,拉索應(yīng)力幅最大值為最小值的1.08 倍;主梁跨中彎矩呈減小趨勢,跨中彎矩最小值為最大值的93.1%,主梁塔根處彎矩先減小后增大,塔根處彎矩最大值為最小值的1.03倍。

    圖6 塔根無索區(qū)長度對結(jié)構(gòu)主要內(nèi)力和變形的影響規(guī)律

    4 結(jié)論

    本文以城際軌道交通大跨度矮塔斜拉橋為工程背景,通過建立空間有限元模型,對斜拉橋各關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行了分析,研究了主要結(jié)構(gòu)參數(shù)對矮塔斜拉橋結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形的影響。主要結(jié)論如下:

    1)矮塔斜拉橋的主梁剛度對結(jié)構(gòu)豎向剛度影響較大,拉索及橋塔剛度對豎向剛度的影響有限。

    2)塔高增大可以提高結(jié)構(gòu)的整體剛度,且減小主梁塔根彎矩和主梁跨中彎矩,但過高的塔高會增大自重,且對結(jié)構(gòu)的受力性能改善有限,造成浪費。軌道交通矮塔斜拉橋合理的塔梁高跨比為1/8~1/6。

    3)橋塔剛度增大對結(jié)構(gòu)的整體剛度影響很小,因為矮塔斜拉橋的整體剛度是由主梁來提供的,索塔只起到使斜拉索轉(zhuǎn)向的作用,對結(jié)構(gòu)的整體剛度沒有太大的貢獻(xiàn)。設(shè)計過程中橋塔只要滿足自身的受力要求即可。

    4)拉索間距增大可以提高結(jié)構(gòu)整體剛度,但作用有限。軌道交通矮塔斜拉橋宜采用稀索體系,拉索間距合理取值為8 m 左右。在滿足懸臂澆筑的要求下,拉索間距盡可能取較大的值。

    5)塔根無索區(qū)長度增大可以提高結(jié)構(gòu)整體剛度。由于塔根附近的主梁剛度較大,而跨中位置主梁剛度較小,因此增大塔根無索區(qū)長度可以改善主梁跨中位置的受力性能。

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