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    船用逆變器帶電動(dòng)機(jī)穩(wěn)定性研究

    2019-12-23 06:09:02李興東汪永茂
    船電技術(shù) 2019年12期
    關(guān)鍵詞:變流輸出阻抗輸入阻抗

    李興東,汪永茂,鄢 倫

    船用逆變器帶電動(dòng)機(jī)穩(wěn)定性研究

    李興東,汪永茂,鄢 倫

    (武漢第二船舶設(shè)計(jì)研究所,武漢 430064)

    針對船用逆變器帶電動(dòng)機(jī)類負(fù)載有時(shí)出現(xiàn)功率振蕩的問題,理論分析指出了逆變器和電動(dòng)機(jī)阻抗特性不匹配是振蕩產(chǎn)生的原因,結(jié)合理論分析結(jié)論通過改變逆變器電壓外環(huán)和電流內(nèi)環(huán)的控制參數(shù),調(diào)節(jié)逆變器的輸出阻抗,避開振蕩發(fā)生條件,解決了逆變器帶電動(dòng)機(jī)時(shí)的功率振蕩問題。逆變器整改前后帶電動(dòng)機(jī)的實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了解決方案的可行性。

    船用逆變器 功率振蕩 阻抗特性

    0 引言

    電力電子技術(shù)的飛速發(fā)展,使得采用電力電子開關(guān)器件直接實(shí)現(xiàn)交、直流電能雙向變換的整流-逆變型主變流裝置替代旋轉(zhuǎn)式變流機(jī)組成為船舶電力系統(tǒng)發(fā)展的趨勢,在當(dāng)前船舶電力系統(tǒng)中扮演了舉足輕重的角色[1]。整流-逆變型主變流裝置相比發(fā)電機(jī)-電動(dòng)機(jī)式結(jié)構(gòu)具有振動(dòng)噪聲低、無換向火花、無機(jī)械磨損、效率高、響應(yīng)快、體積小和操作方便等優(yōu)點(diǎn),且采用了三重化雙向直流變換器和交流多功能變換器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)[2],實(shí)現(xiàn)了高頻整流、逆變、雙向直流變換、不間斷供電、無功補(bǔ)償、蓄電池充放電和交直流限流等功能的一體化,大大簡化了船舶電力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。

    某型船采用了交、直流雙向變換器的獨(dú)立電力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。當(dāng)該型船用主變流裝置直流發(fā)電時(shí),其輸入為正常交流電網(wǎng),輸出為直流電網(wǎng)提供電能,向蓄電池、推進(jìn)電機(jī)、其它直流負(fù)載等供電;當(dāng)交流電網(wǎng)出現(xiàn)故障時(shí),主變流裝置由直流電網(wǎng)供電,經(jīng)雙向變換器產(chǎn)生交流電,保證交流電網(wǎng)的正常運(yùn)行,此時(shí)該主變流裝置相當(dāng)于一臺逆變器。

    在實(shí)船上艦船電氣設(shè)備多,且負(fù)載類型復(fù)雜多樣,有可能出現(xiàn)由于負(fù)載不匹配出現(xiàn)的功率振蕩現(xiàn)象。本文將針對某型船用逆變器帶電動(dòng)機(jī)負(fù)載功率振蕩問題展開詳細(xì)分析,并給出解決措施。

    1 現(xiàn)象

    某型船用逆變器在單機(jī)交流發(fā)電啟動(dòng)制冷機(jī)負(fù)載時(shí)(額定功率90 kW,為Y/Δ繞組切換啟動(dòng))有時(shí)出現(xiàn)交流電流振蕩(電機(jī)出現(xiàn)較大噪聲后人為停機(jī)),振蕩頻率10 Hz,振蕩期間逆變器端口交流電流約280~580 A/rms,該逆變器端口交流電壓正常且無波動(dòng)(約390 V/rms),相應(yīng)直流電流有10 Hz的很大振蕩波動(dòng)(相應(yīng)有功產(chǎn)生振蕩)。制冷機(jī)負(fù)載由岸電起動(dòng)完成后轉(zhuǎn)切至由該逆變器供電時(shí),有時(shí)也出現(xiàn)同樣的交流電流振蕩。振蕩期間現(xiàn)場控制器內(nèi)部采集的相關(guān)波形分別如圖1(控制器內(nèi)部采集波形為標(biāo)幺值)。此類制冷機(jī)由岸電電網(wǎng)和發(fā)電機(jī)供電時(shí),均無此現(xiàn)象。

    圖1 控制器內(nèi)部采集的交流端口電壓(上圖)和電流波形(下圖)

    2 穩(wěn)定性分析

    根據(jù)文獻(xiàn)[3]和[4],逆變器帶電動(dòng)機(jī)負(fù)載原理圖如圖2所示,假定逆變器的輸出阻抗為s(),電動(dòng)機(jī)的輸入導(dǎo)納為L(),逆變器、電動(dòng)機(jī)單獨(dú)運(yùn)行穩(wěn)定,則兩者級聯(lián)時(shí),系統(tǒng)穩(wěn)定的充分條件為式(1)。

    則由式(1),可得出兩者等效阻抗的關(guān)系需滿足:

    圖3 某型逆變器的實(shí)際控制框圖

    圖4 某型逆變器的開環(huán)控制框圖

    其中,1為輸出電壓對參考電壓傳函,2為輸出電壓對負(fù)載電流(逆變器輸出阻抗)傳函,令1=1/(Ls+R),G(s)=R+1/Cs,G(s)=K+K/sG(s)=K+K/s=K/(0.5Ts+1),H(s)=K/(Ts+1),H(s)=K/(Ts+1),

    則:

    結(jié)合文獻(xiàn)[5]和[6]中的參數(shù),可以分別得到開環(huán)和閉環(huán)下的逆變器輸出阻抗。該型逆變器在陸上聯(lián)調(diào)和實(shí)船所用電動(dòng)機(jī)參數(shù)如表1所示。利用三相電動(dòng)機(jī)詳細(xì)的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型[7-8](考慮轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程及定子磁鏈、轉(zhuǎn)子磁鏈動(dòng)態(tài)后為5階非線性微分代數(shù)方程組),以逆變器輸出額定電壓(390 V)、電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)恒轉(zhuǎn)矩特性制冷機(jī)(負(fù)載轉(zhuǎn)矩L=74 Nm,對應(yīng)電動(dòng)機(jī)25%功率輸出)為輸入條件,分別計(jì)算得出兩種工況電動(dòng)機(jī)的等效輸入阻抗,并將其與逆變器閉環(huán)輸出阻抗進(jìn)行對比(實(shí)際控制參數(shù)為實(shí)船裝備參數(shù)),如圖5所示。

    表1 陸上聯(lián)調(diào)、實(shí)船實(shí)驗(yàn)時(shí)的電動(dòng)機(jī)參數(shù)

    從圖5的計(jì)算結(jié)果可以看出,整改前參數(shù)會(huì)使得逆變器輸出阻抗與電動(dòng)機(jī)輸入阻抗存在交叉,且交叉點(diǎn)在逆變器輸出頻率范圍內(nèi),不能嚴(yán)格滿足式(3),因此導(dǎo)致系統(tǒng)振蕩。整改前控制參數(shù)及3組新控制參數(shù)如表2。與整改前參數(shù)相比,3組新的控制參數(shù)均能有效提高逆變器的輸出阻抗,且保證逆變器輸出阻抗與電動(dòng)機(jī)輸入阻抗沒有交叉點(diǎn),系統(tǒng)可穩(wěn)定運(yùn)行。

    圖5 某型逆變器輸出阻抗與兩型電動(dòng)機(jī)輸入阻抗計(jì)算結(jié)果

    表2 某型逆變器環(huán)節(jié)控制參數(shù)

    3 試驗(yàn)驗(yàn)證

    圖6 整改前90 kW電動(dòng)機(jī)定子A相電流

    圖7 整改前90 kW電動(dòng)機(jī)電磁轉(zhuǎn)矩

    圖8 整改后90 kW電動(dòng)機(jī)定子A相電流

    整改參數(shù)后在實(shí)船上針對該型逆變器進(jìn)行了問題復(fù)現(xiàn)和整改抑制振蕩試驗(yàn)、控制參數(shù)調(diào)整后靜止主變的并網(wǎng)和并聯(lián)試驗(yàn)、實(shí)船現(xiàn)有負(fù)載條件下的靜止主變負(fù)載突加及突缷試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如圖6-圖9所示。結(jié)果表明:通過調(diào)節(jié)逆變器交流電壓控制參數(shù)來抑制振蕩是有效的。

    圖9 整改后90 kW電動(dòng)機(jī)電磁轉(zhuǎn)矩

    4 結(jié)論

    綜上所述,船用逆變器帶電動(dòng)機(jī)負(fù)載穩(wěn)定性與兩者阻抗匹配有關(guān)。該振蕩問題與電機(jī)的功率等級有關(guān),最終反映在阻抗匹配問題上。逆變器輸出阻抗特性偏軟,在工作頻率范圍內(nèi)出現(xiàn)了逆變器輸出阻抗大于電動(dòng)機(jī)輸入阻抗的情況。合理選用控制參數(shù),可以對逆變器的輸出阻抗特性進(jìn)行調(diào)節(jié),從而到達(dá)避開發(fā)生振蕩的條件。該方法對其他場合和類型的電力電子設(shè)備帶電動(dòng)機(jī)負(fù)載穩(wěn)定性同樣有借鑒意義。

    [1] 馬偉明. 電力電子在艦船電力系統(tǒng)中的典型應(yīng)用[J]. 電工技術(shù)學(xué)報(bào), 2011.

    [2] 陳明, 汪光森, 劉德紅, 等. 多重化雙向DC-DC 變換器復(fù)合校正雙閉環(huán)控制策略研究[J]. 電力自動(dòng)化.

    [3] 林明耀, 周鶚. PWM逆變器—磁阻同步電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性的分析[J]. 電機(jī)與控制學(xué)報(bào), 2001(1): 16-19.

    [4] 崔建明. 逆變器驅(qū)動(dòng)異步電動(dòng)機(jī)的穩(wěn)定性分析[J]. 太原理工大學(xué)學(xué)報(bào), 1999(01): 45-48.

    [5] 劉德紅, 汪光森, 胡安, 等. 雙向交-直-直PWM 變換器無縫開關(guān)轉(zhuǎn)換控制技術(shù)研究[J]. 電氣傳動(dòng), 2009, 39(9): 27-32.

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    Stable Analysis of Ship Inverter with Electric-motors

    Li Xingdong, Wang Yongmao, Yan Lun

    (Wuhan Second Ship Design and Research Institute, Wuhan 430064, China)

    U665.14; TM464

    A

    1003-4862(2019)12-0058-04

    2019-09-04

    李興東(1987-),男,工程師。研究方向:船舶電力系統(tǒng)。E-mail: liznrn@126.com

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