臺州淤泥質(zhì)土固化特性研究

徐日慶　文嘉毅　王旭　董梅　朱兵見

摘? ?要：為了研究以二灰為主固化劑、TZ-01為添加劑的固化方案在臺州淤泥質(zhì)土中的加固效果以及不同因素對于固化土強(qiáng)度的影響，對臺州淤泥質(zhì)土的固化特性進(jìn)行試驗(yàn)研究.通過試驗(yàn)對淤泥質(zhì)土的含水量、有機(jī)質(zhì)含量、主固化劑摻量、添加劑摻入比以及齡期這5個因素進(jìn)行分析. 試驗(yàn)結(jié)果表明淤泥質(zhì)土的含水量會阻礙固化土強(qiáng)度的增長，主固化和齡期的增長能夠有效地增強(qiáng)固化土的強(qiáng)度，有機(jī)質(zhì)含量和添加劑摻入比存在一個最佳摻量. 通過對固化土無側(cè)限壓縮試驗(yàn)得到的應(yīng)力應(yīng)變曲線進(jìn)行分析，提出了固化土在單軸壓縮下的4個階段.通過數(shù)據(jù)處理與分析，引入水灰比，并綜合考慮有機(jī)質(zhì)含量、添加劑摻入比和齡期的影響，建立了固化土強(qiáng)度預(yù)測模型.

關(guān)鍵詞：淤泥質(zhì)土;二灰;水灰比;強(qiáng)度預(yù)測模型

中圖分類號：TU447? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

Study on Curing Properties of Taizhou Sludge Soil

XU Riqing1，2？覮，WEN Jiayi1，WANG Xu1，2，DONG Mei1，ZHU Bingjian2，3

（1. Research Center of Coastal and Urban Geotechnical Engineering，Zhejiang University，Hangzhou 310058，China;

2. Taizhou Branch，Zhejiang-California International Nano Systems Institute，Taizhou 318000，China;

3. School of Civil Engineering & Architecture，Taizhou University，Taizhou 318000，China）

Abstract：In order to figure out the effect of curing agent in sludge soil with the fly ash and lime as the main curing agent and TZ-01 as the additive， a series of experiments were conducted to study the strength characteristics of solidified soil and the influencing factors on the strength of solidified soil. Through experiments， the initial water content， organic matter content， main curing agent content， additive incorporation ratio， and age of solidified soil were analyzed. The results showed that the initial water content of the sludge soil hindered the growth of the solidified soil. The main curing agent and age growth can effectively enhance the strength of the solidified soil， and there was an optimum blending ratio of organic matter content and additive incorporation ratio. Based on the analysis of the stress-strain curve obtained from the unconstrained compression test of solidified soil， four stages of solidified soil under uniaxial compression were proposed. By processing and analyzing data， the water-cement ratio β was introduced， the effects of organic matter content， additive incorporation ratio and age were comprehensively considered， and the solidified soil strength prediction model was established.

Key words：sludge soil;fly ash-lime;water-cement ratio;strength prediction model

濱海地區(qū)存在著大量的淤泥質(zhì)土，淤泥質(zhì)土具有含水量高、強(qiáng)度低、壓縮性大的特點(diǎn)，是工程處理上的一個難點(diǎn).在對淤泥質(zhì)土進(jìn)行施工前，往往需要對于淤泥質(zhì)土進(jìn)行預(yù)處理，使得在淤泥質(zhì)土的表層形成一個硬殼層，從而能夠滿足工程機(jī)械的進(jìn)場施工的條件. 楊福麟等[1]針對某工地新吹填軟土真空預(yù)壓加固工程，采用淺層加固超軟土技術(shù)加固淺表層，取得了良好的效果. 閆澍旺等[2]在天津?yàn)I海新區(qū)的圍海造陸工程中，采用在吹填土上吹填細(xì)砂形成硬殼層，提高地基承載力，滿足真空預(yù)壓施工中插板機(jī)的進(jìn)場條件. 自20世紀(jì)90年代以來，淤泥質(zhì)土的淺層改良技術(shù)在日本得到了快速的發(fā)展，應(yīng)運(yùn)而生了淤泥上履帶行走式穩(wěn)定土拌合法（SLM工法）[3].

國內(nèi)外都開展過適用于淤泥質(zhì)土加固的固化劑研究. 綜合考慮加固效果與經(jīng)濟(jì)效益，一般采用工業(yè)廢料對于高含水量的淤泥質(zhì)土進(jìn)行加固[4-7]. 針對淤泥質(zhì)土的固化特性研究，一般是通過室內(nèi)無側(cè)限壓縮試驗(yàn)、常規(guī)三軸剪切試驗(yàn)[8]等強(qiáng)度試驗(yàn)以及掃描電鏡[9]、XRD[10]等測試手段對固化土的固化機(jī)理進(jìn)行研究分析.

本課題組針對臺州淤泥質(zhì)土的淺層加固研發(fā)了一套固化方案. 本方案是以粉煤灰與生石灰作為主固化劑，TZ-01作為添加劑. 本文以固化土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度作為強(qiáng)度指標(biāo)，綜合考慮影響軟土固化的“內(nèi)因”和“外因”[11]，以含水量、有機(jī)質(zhì)含量、主固化劑摻量、添加劑摻入比以及齡期這5個因素作為變量，對臺州淤泥質(zhì)土的固化特性進(jìn)行研究.

1? ?試驗(yàn)方案

1. 1? ?試驗(yàn)材料

試驗(yàn)所采用的淤泥質(zhì)土取自臺州椒江地區(qū)，基本參數(shù)見表1.

所選用的粉煤灰是取自浙江某熱電廠的一級粉煤灰，主要化學(xué)成分如表2所示.

所選用的生石灰是工業(yè)生石灰，其中CaO與MgO的總質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于80%.

添加劑TZ-01是由本課題研制的適用于激發(fā)二灰加固土活性的添加劑，主要成分是：硅酸鈉、硫酸鈣、氯化鈣，其質(zhì)量比例為55 ∶ 31 ∶ 14.

向土體中添加的有機(jī)質(zhì)是由南京化學(xué)試劑有限公司生產(chǎn)的腐殖酸.

1.2? ?試樣制備及養(yǎng)護(hù)

為了控制土樣的各部分性質(zhì)均勻，在試樣制作之前，將原狀土放入烘箱，控制溫度為105～110 ℃，烘干時間不少于12 h.烘干后，將土樣用碎土機(jī)粉碎，過2 mm篩去除雜質(zhì)，得到性質(zhì)均勻的土粉，用塑料箱密封保存[12].

試驗(yàn)制作時，稱取一定質(zhì)量的干土，并按設(shè)計(jì)的含水量加水?dāng)嚢杈鶆?再按照試驗(yàn)設(shè)計(jì)的比例依次加入腐殖酸、主固化劑以及添加劑TZ-01，攪拌均勻后進(jìn)行裝樣. 制樣所用模具尺寸為標(biāo)準(zhǔn)的三軸試樣尺寸，即直徑39. 1 mm，高度80 mm. 制樣時，將攪拌均勻的土樣分5～8層填入模具中，每填入一層都使用擊錘擊實(shí)，觀察土樣無明顯空隙后，然后使用土工刀將擊實(shí)后的土樣表面刮毛，再填入下一層. 制樣完成后，固化土連同模具在室溫下養(yǎng)護(hù)24 h后進(jìn)行拆模，然后用塑料膜將固化土密封保存后放置于恒溫恒濕養(yǎng)護(hù)室中進(jìn)行進(jìn)一步養(yǎng)護(hù)，溫度控制在20±5 ℃，直至試驗(yàn)設(shè)計(jì)的齡期.

1.3? ?試驗(yàn)設(shè)計(jì)

為了更好地表示本試驗(yàn)中的各個變量，以m表示淤泥質(zhì)土的質(zhì)量，以ms表示淤泥質(zhì)土中土粒的質(zhì)量，mw表示淤泥質(zhì)土中水的質(zhì)量，mo表示淤泥質(zhì)土有機(jī)質(zhì)的質(zhì)量，mc表示固化土中摻入的二灰的質(zhì)量，mTZ表示固化土中摻入添加劑TZ-01的質(zhì)量，T表示固化土的齡期，w表示淤泥質(zhì)土的含水量，wo表示淤泥質(zhì)土中的有機(jī)質(zhì)含量，c表示固化土中二灰的摻量，wTZ表示固化土中添加劑的摻入比.

為了綜合分析各種因素對于淤泥質(zhì)土固化效果的影響，以淤泥質(zhì)土含水量w、有機(jī)質(zhì)含量wo、二灰摻量c、添加劑摻入比wTZ、齡期T為變量進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)設(shè)計(jì)分組及變量取值如表3所示. 本次試驗(yàn)以淤泥質(zhì)土含水量w為60%，有機(jī)質(zhì)含量wo為2%，二灰摻量c為20%，添加劑摻入比wTZ為10%，齡期T為7 d作為基準(zhǔn)試驗(yàn)，并令其強(qiáng)度為q0.

試驗(yàn)過程中，每個小組只在P組基準(zhǔn)摻量上改變一個因素，例如，A組試樣中，5個試樣只改變含水量的水平，其余參數(shù)與基準(zhǔn)摻量保持一致，每個試樣都做3組平行樣以減少誤差.

1.4? ?試驗(yàn)方法

本次試驗(yàn)測量無側(cè)限抗壓強(qiáng)度所用儀器是WDW-T50微機(jī)控制電子式萬能試驗(yàn)機(jī).

試驗(yàn)前，需測量并計(jì)算出試樣平均初始截面積A0.在系統(tǒng)中設(shè)置好試樣初始參數(shù)后，以1 mm/min的速度對試樣施加壓應(yīng)力，萬能試驗(yàn)機(jī)可自動采集并記錄應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)曲線.在應(yīng)力達(dá)到峰值后再進(jìn)行3%～5%的軸向變形即可停止加壓，將上加壓板升起，取出試樣，并拍照記錄破壞后的形狀. 如果試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線無峰值，則試驗(yàn)應(yīng)進(jìn)行到軸向應(yīng)變達(dá)到20%為止.

以軸向應(yīng)變?yōu)闄M坐標(biāo)，軸向應(yīng)力為縱坐標(biāo)，繪制出試樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線，取曲線上軸向應(yīng)力的峰值作為所測試樣的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度qu，若無峰值，則取軸向應(yīng)變?yōu)?0%所對應(yīng)的軸向應(yīng)力為無側(cè)限抗壓強(qiáng)度.測得3個平行試樣的強(qiáng)度平均值作為該組固化土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度.在同一組試驗(yàn)中，如果只有其中一個試樣的強(qiáng)度與中值的偏差超過15%，則取中值為測定值;若有兩個試樣的強(qiáng)度與中值的偏差超過15%，則該組試驗(yàn)結(jié)果無效，應(yīng)重新制樣.

2? ?試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1? ?試驗(yàn)結(jié)果

通過無側(cè)限壓縮試驗(yàn)，得到不同組別的試驗(yàn)結(jié)果，如表4所示.

為了能夠更加直觀地看出不同因素對于固化土強(qiáng)度的影響，將含水量、有機(jī)質(zhì)含量、二灰摻量、添加劑摻入比等4個變量歸一化，wη、woη、cη、wTZη分別為4個變量所對應(yīng)的基準(zhǔn)摻量.定義Aw、Ao、Ac、ATZ 4個參數(shù)，其與固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的關(guān)系如圖1所示.

從圖1中可以看出不同影響因素對于固化土強(qiáng)度的作用效果不同.含水量的增加，會使固化土的強(qiáng)度降低. 二灰摻量的增加，會使固化土的強(qiáng)度提高.而隨著有機(jī)質(zhì)含量、添加劑摻入比的增加，固化土的強(qiáng)度呈現(xiàn)先提高后降低的規(guī)律.

2.2? ?含水量的影響

由圖1可知，隨著含水量的增加，固化土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度線性遞減，二者的關(guān)系如式（9）所示.

圖1表明，含水量所對應(yīng)的曲線斜率最大，即含水量的變化對固化土強(qiáng)度的影響最大.土體中水的存在一方面是增大了土體的流動性，使得土骨架不能有效地承受荷載，另一方面過量的水分使得固化反應(yīng)環(huán)境中各離子濃度降低，固化反應(yīng)減弱，從而使得固化土強(qiáng)度降低[11].

第1個階段：孔隙壓縮階段.在固化土受壓初期，隨著應(yīng)變的增加，應(yīng)力保持在一個較低的值基本不變，這是由于固化土的孔隙較多，只有固化土中的大孔隙壓縮完畢，固化土中的土骨架才會起到作用，固化土的應(yīng)力才會開始增加[17]. 在孔隙壓縮階段，無論齡期是多少，應(yīng)力值都保持在10 kPa左右.不同齡期下，孔隙壓縮階段的應(yīng)變范圍在0～2.5%，隨著齡期的增加最大應(yīng)變值會減小，當(dāng)60 d齡期時，孔隙壓縮階段的最大應(yīng)變?yōu)?.8%左右.

第2個階段：均勻受壓階段. 在經(jīng)過孔隙壓縮階段后，固化土的應(yīng)力應(yīng)變近似呈直線關(guān)系，在此階段，固化土中土顆粒骨架均勻受壓，顆粒骨架均未發(fā)生破壞，變形都保持在彈性范圍內(nèi). 定義直線階段到曲線階段的應(yīng)力臨界值為σe，臨界應(yīng)變值為εe. 從圖中可以看出，σe隨著齡期的增長不斷變大，而除了3 d齡期，其他齡期下差別不大.

第3個階段：強(qiáng)度屈服階段.在經(jīng)過均勻受壓階段后，應(yīng)力應(yīng)變曲線偏離直線，進(jìn)入非線性上升段.固化土中的顆粒以及形成的土骨架發(fā)生破壞，顆粒間的孔隙不斷被壓密，此時土體的壓密作用對強(qiáng)度的增大較結(jié)構(gòu)破損對強(qiáng)度的減小占優(yōu)勢，但是土顆粒及骨架的變形不再可恢復(fù)，表現(xiàn)出塑性變形[17].參考在金屬材料拉伸或壓縮過程中存在的屈服階段，將該階段命名為強(qiáng)度屈服階段. 在該階段的主要特征是應(yīng)力值變化很小，但是應(yīng)變值卻持續(xù)增加，應(yīng)力的最大值σm也出現(xiàn)在該階段. 從圖3中可以看出，隨著齡期的增長，屈服階段的應(yīng)變增長會隨之減少，當(dāng)齡期為3 d時，屈服階段從應(yīng)變值為3.2%一直持續(xù)到6.7%，當(dāng)齡期為60 d時，屈服階段變得不明顯.

第4個階段：應(yīng)力衰減階段. 當(dāng)應(yīng)力達(dá)到最大值之后，通過一定的屈服階段，應(yīng)力值開始下降.此時固化土試樣的裂縫不斷延伸、擴(kuò)展，沿著最薄弱方向形成宏觀裂縫，并逐漸貫通全截面，最后整個試樣發(fā)生剪切破壞，如圖4所示. 隨著加載的繼續(xù)，固化土產(chǎn)生較大的塑性變形，應(yīng)力急劇下降，直到整個試樣完全破壞.

3.2? ?等效水灰比

經(jīng)過上述分析，我們可以得到，在影響固化土強(qiáng)度的因素中，淤泥質(zhì)土的含水量和主固化劑的摻量是對固化土強(qiáng)度影響最為顯著的兩個因素，因此參考水泥反應(yīng)中的水灰比，在固化土研究中也引入水灰比.

根據(jù)水灰比的定義可以得到水灰比β0：

考慮到淤泥質(zhì)土中含有的土粒也會與土體中的水分發(fā)生作用，因此在計(jì)算水灰比中減掉塑限所對應(yīng)的水的質(zhì)量，可以得到等效水灰比β1：

結(jié)合A組及C組試驗(yàn)結(jié)果，通過計(jì)算得到β1與7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度q7d之間的關(guān)系，如圖5所示. 通過曲線擬合，得到式（16），說明β1并不能直觀地表示出7 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度q7d.

綜合考慮固化土中反應(yīng)的時候土粒中的部分成分也會參與反應(yīng)，因此引入修正系數(shù)α，表征的是在固化反應(yīng)中土粒成分的參與程度，α的取值與土粒的組成成分以及土粒與固化材料之間的反應(yīng)相關(guān). 因此，可以得到修正的等效水灰比β2，β2可以由式（17）計(jì)算得到.

通過曲線擬合，得到不同β與固化土7 d時無側(cè)限抗壓強(qiáng)度之間的關(guān)系，如圖5所示.

通過計(jì)算得到，當(dāng)α取0.2的時候，固化土7 d時無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與β2的擬合曲線成線性關(guān)系，且R2 = 0.983 2，說明該曲線擬合得很好，即可以用β2來預(yù)測計(jì)算固化土的強(qiáng)度，如式（18）所示.

3.3? ?綜合強(qiáng)度預(yù)測模型

式（18）成立的條件為淤泥質(zhì)土中有機(jī)質(zhì)含量為2%，添加劑摻入比為10%，齡期為7 d.考慮到有機(jī)質(zhì)含量與添加劑摻入比對于固化土強(qiáng)度的影響，需要對式（18）進(jìn)行完善，以考慮有機(jī)質(zhì)含量和添加劑摻量對于固化土強(qiáng)度的影響.令a0、aTZ分別表示有機(jī)質(zhì)和添加劑對于固化土強(qiáng)度的影響系數(shù). q0為7 d基準(zhǔn)強(qiáng)度，由表4可知，q0 = 177.60 kPa.

將式（19）（20）代入式（18）可以得到：

考慮齡期對于固化土強(qiáng)度的影響，根據(jù)式（13）可以得到不同齡期下固化土強(qiáng)度與7 d基準(zhǔn)強(qiáng)度q0的比值.

根據(jù)式（21）（22）得到：

（23）

將a0、aTZ、β2等參數(shù)代入后，得到綜合考慮齡期與其他影響因素的固化土強(qiáng)度模型如式（24）所示：

該模型在已知淤泥質(zhì)土的含水量、塑限以及有機(jī)質(zhì)含量的情況下，可以計(jì)算出不同齡期、二灰摻量、添加劑摻入比下固化土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的變化情況.

3.4? ?強(qiáng)度模型應(yīng)用分析

在工程實(shí)際應(yīng)用中，現(xiàn)場取樣并通過室內(nèi)土工試驗(yàn)得到淤泥質(zhì)土的基本參數(shù)，如含水量、液塑限、有機(jī)質(zhì)含量等，之后根據(jù)式（24）可以計(jì)算出添加不同比例的主固化劑以及添加劑下不同齡期的固化土強(qiáng)度，并通過與固化材料的經(jīng)濟(jì)方程進(jìn)行聯(lián)立，即可計(jì)算得到最優(yōu)的固化方案.

為了驗(yàn)證本強(qiáng)度模型的準(zhǔn)確性，通過14 d以及28 d齡期下不同含水量與主固化劑摻量的固化土進(jìn)行試驗(yàn)，通過實(shí)測得到無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值.同時，將對應(yīng)的試驗(yàn)參數(shù)代入式（24）計(jì)算出預(yù)測值.

將預(yù)測值與實(shí)測值進(jìn)行比較，如圖6所示，可見預(yù)測的結(jié)果與實(shí)測結(jié)果較為接近，從而驗(yàn)證了本強(qiáng)度模型具有較好的適用性.

4? ?結(jié)? ?論

1）固化土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與淤泥質(zhì)土的含水量、有機(jī)質(zhì)含量、主固化劑的摻量、添加劑的摻入比以及齡期都有一定的關(guān)系.其中含水量的增加會導(dǎo)致固化土的強(qiáng)度降低;齡期的增加可以使固化土強(qiáng)度不斷提高，但提高的速度逐漸減緩;隨著有機(jī)質(zhì)含量、添加劑摻入比的增加，固化土的強(qiáng)度先提高后降低，存在最佳摻量;固化土的強(qiáng)度會隨著主固化劑的摻量增加而提高，但該摻量存在惰性區(qū)，超過25%以后反應(yīng)速度增加不明顯.

2）固化土的單軸壓縮曲線可以分為4個階段，

在不同齡期下都可以很好地適用.通過引入修正的等效水灰比 ，建立與固化土強(qiáng)度的關(guān)系，并在此基礎(chǔ)上建立了綜合考慮淤泥質(zhì)土的含水量、有機(jī)質(zhì)含量、主固化劑摻量、添加劑摻入比以及齡期等因素的強(qiáng)度預(yù)測模型，并通過試驗(yàn)驗(yàn)證了該模型有較好的適用性.

參考文獻(xiàn)

[1]? ? 楊福麟，周治江，劉永林. 淺層加固超軟土技術(shù)的應(yīng)用與研究[J]. 工程勘察，2013，41（2）：13—17.

YANG F L，ZHOU Z J，LIU Y L. Application and research of improvement technology of shallow ultra-soft soil[J]. Geotechnical Investigation & Surveying，2013，41（2）：13—17. （In Chinese）

[2]? ? 閆澍旺，郭炳川，孫立強(qiáng)，等. 硬殼層在吹填土真空預(yù)壓中的應(yīng)用[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2013，32（7）：1497—1503.

YAN S W，GUO B C，SUN L Q，et al. Application of crust layer to vacuum preloading dredge fill[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2013，32（7）：1497—1503. （In Chinese）

[3]? ? 邵杰. 上覆固化層淤泥地基承載力分析[J]. 建筑結(jié)構(gòu)，2016，46（S1）：828—832.

SHAO J. Analysis on the bearing capacity of the firming layer overlaying silt foundation[J]. Building Structure，2016，46（S1）：828—832. （In Chinese）

[4]? ? BROOKS R，UDOEYO F F，TAKKALAPELLI K V. Geotechnical properties of problem soils stabilized with fly ash and limestone dust in Philadelphia[J]. Journal of Materials in Civil Engineering，2010，23（5）：711—716.

[5]? ? TASTAN E O，EDIL T B，BENSON C H，et al. Stabilization of organic soils with fly ash[J]. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering，2011，137（9）：819—833.

[6]? ? JAMES J，PANDIAN P K. Soil stabilization as an avenue for reuse of solid wastes： a review[J]. Acta Technica Napocensis： Civil Engineering & Architecture，2015，58（1）：50—76.

[7]? ? 楊愛武，王韜，許再良. 石灰及其外加劑固化天津?yàn)I海軟土的試驗(yàn)研究[J]. 工程地質(zhì)學(xué)報，2015，23（5）：996—1004.

YANG A W，WANG T，XU Z L. Experimental study on lime and its additional agent to cure Tianjin marine soft soil[J]. Journal of Engineering Geology，2015，23（5）：996—1004. （In Chinese）

[8]? ? 吳旻炯. 灘涂淤泥固化及其影響因素的試驗(yàn)研究[D]. 杭州：浙江工業(yè)大學(xué)建筑工程學(xué)院，2015：12—14.

WU M J. Experimental study on the solidification and influence factors of beach clay[D]. Hangzhou： College of Civil Engineering and Architecture，Zhejiang University of Technology，2015：12—14. （In Chinese）

[9]? ? 楊青，羅小花，邱欣，等. 離子土壤固化劑固化土的微觀結(jié)構(gòu)特征及固化機(jī)理研究[J]. 公路交通科技，2015，32（11）：33—40.

YANG Q，LUO X H，QIU X，et al. Analysis of microstructure characteristics and stabilization mechanism of ionic soil stabilizer treated clay[J]. Journal of Highway and Transportation Research and Development，2015，32（11）：33—40. （In Chinese）

[10]? 欒曉風(fēng)，潘志華，王冬冬. 粉煤灰水泥體系中粉煤灰活性的化學(xué)激發(fā)[J]. 硅酸鹽通報，2010，29（4）：757—761.

LUAN X F，PAN Z H，WANG D D. Study on the chemical activation of fly ash in fly ash blended portland cement system[J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society，2010，29（4）：757—761. （In Chinese）

[11]? 暢帥. 杭州軟土固化優(yōu)化研究[D]. 杭州： 浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院，2014：37—50.

CHANG S. Optimization research for soft soild stabilization in Hangzhou[D]. Hangzhou： College of Civil Engineering and Architecture，Zhejiang University，2014：37—50. （In Chinese）

[12]? 徐日慶，郭印，劉增永. 人工制備有機(jī)質(zhì)固化土力學(xué)特性試驗(yàn)研究[J]. 浙江大學(xué)學(xué)報（工學(xué)版），2007，41（1）：109—113.

XU R Q，GUO Y，LIU Z Y. Experimental study on mechanical properties of stabilized artificial organic soil[J]. Journal of Zhejiang University（Engineering Science），2007，41（1）：109—113. （In Chinese）

[13]? 曾衛(wèi)東，唐雪云，何泌洲. 深層攪拌法在處理泥炭質(zhì)土中的應(yīng)用[J]. 地質(zhì)災(zāi)害與環(huán)境保護(hù)，2002，13（2）：67—69.

ZENG W D，TANG X Y，HE M Z. Application of deep mixing method in treating peat soil[J]. Journal of Geological Hazards and Environment Preservation，2002，13（2）：67—69. （In Chinese）

[14]? 李雪剛，徐日慶，王興陳，等. 杭州地區(qū)海、湖相軟土的工程特性評價[J]. 浙江大學(xué)學(xué)報（工學(xué)版），2013，47（8）：1346—1352.

LI X G，XU R Q，WANG X C，et al. Assessment of engineering properties for marine and lacustrine soft soil in Hangzhou[J]. Journal of Zhejiang University（Engineering Science），2013，47（8）：1346—1352. （In Chinese）

[15]? 李雪剛，徐日慶，暢帥，等. 響應(yīng)面法優(yōu)化有機(jī)質(zhì)軟土復(fù)合固化劑配方[J]. 浙江大學(xué)學(xué)報（工學(xué)版），2014，48（5）：843—849.

LI X G，XU R Q，CHANG S，et al. Application of response surface methodology on optimizing mixture ratio of composite curing agent used to improve organic matter soil stabilization[J]. Journal of Zhejiang University（Engineering Science），2014，48（5）：843—849. （In Chinese）

[16] UDDIN K. Engineering behavior of cement-treated Bangkok soft clay[J]. Geotechnical Engineering，1996，28：89—119.

[17] HORPIBULSUK S，MIURA N，NAGARAJ T S. Assessment of strength development in cement-admixed high water content clays with Abrams' law as a basis[J]. Géotechnique，2003，53（4）：439—444.

[18]? XU G，SHI X. Exploratory investigation into a chemically activated fly ash binder for mortars[J]. Journal of Materials in Civil Engineering，2017，29（11）：06017018.

[19]? KISHAR E A，AHMED D A，MOHAMMED M R，et al. Effect of calcium chloride on the hydration characteristics of ground clay bricks cement pastes[J]. Beni-Suef University Journal of Basic and Applied Sciences，2013，2（1）： 20—30.

[20]? 郭印. 淤泥質(zhì)土的固化及力學(xué)特性的研究[D]. 杭州： 浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院，2007：23—40.

GUO Y. Study on stabilization of muddy soil and mechanical properties of stabilized soil[D]. Hangzhou： College of Civil Engineering and Architecture，Zhejiang University，2007：23—40. （In Chinese）

[21]? 徐日慶，李俊虎，蔡承晟，等. 用固化劑GX08加固杭州海湖相軟土的強(qiáng)度特性研究[J]. 巖土力學(xué)，2014，35（6）：1528—1533.

XU R Q，LI J H，CAI C S，et al. Study of strength characteristics of stabilized soil by using stabilizing agent GX08 treating marine and lacustrine soft soil in Hangzhou[J]. Rock and Soil Mechanics，2014，35（6）：1528—1533. （In Chinese）