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    用于低溫永磁波蕩器的過冷液氮冷卻循環(huán)系統(tǒng)

    2019-12-20 02:09:24張俊峰丁懷況章學華王淑華
    真空與低溫 2019年6期
    關鍵詞:系統(tǒng)

    張俊峰,滕 健 ,丁懷況章學華,王 莉 ,王淑華,李 明

    (1.安徽萬瑞冷電科技有限公司,合肥 230088;2.低溫技術安徽省重點實驗室,合肥 230088;3.上海應用物理研究所,上海 201204)

    0 引言

    波蕩器是光源裝置中用于產(chǎn)生同步輻射光的磁鐵設備,低溫永磁波蕩器(CPMU)利用永磁材料低溫下磁性能的提高,與相同參數(shù)下的真空內(nèi)波蕩器相比,在低溫環(huán)境下波蕩器磁場峰值可提高約30%~50%,矯頑力增加50%以上[1],從而可以獲得更高亮度的X射線同步輻射光。CPMU磁源為永磁材料,是工作在低溫下的真空內(nèi)波蕩器,最早由日本的spring-8同步輻射實驗室研究人員提出[2],是新型波蕩器的主要發(fā)展方向之一,是國際同步輻射光源研究以及應用的熱點。

    1 過冷液氮循環(huán)系統(tǒng)(SLNCS)設計要求

    SLNCS為CPMU提供所需的低溫冷量。CPMU對SLNCS的指標要求包括:(1)過冷液氮出口的工作溫度為78~80 K,控溫精度為±0.2 K;(2)過冷液氮的工作體積流量為9.7 L/min,流量調(diào)節(jié)范圍是2.0~19.4 L/min;(3)過冷液氮的工作壓力是0.3 MPa,壓力調(diào)節(jié)范圍0.15~0.5 MPa;過冷液氮工作壓力波動Δp≤±7.5 kPa;(4)過冷液氮的可供最大制冷量是1 300 W;(5)過冷液氮的進出口溫差ΔT≤3 K。

    2 總體設計思路

    CPMU工作溫度為液氮溫區(qū),約82 K,永磁塊的冷卻方式為管道內(nèi)的單相過冷液氮強迫對流冷卻,來自冷卻系統(tǒng)的過冷液氮進入低溫永磁波蕩器帶走其熱量。

    過冷液氮冷卻循環(huán)系統(tǒng)以常壓液氮(77.36 K)為冷源,高壓循環(huán)液氮在常壓液氮池中獲得冷量,保持單相的過冷態(tài)。過冷液氮冷卻系統(tǒng)能實現(xiàn)CPMU及其低溫冷卻系統(tǒng)的吹掃模式、降溫冷卻、正常運行、復溫、故障等各種運行模式。根據(jù)以上要求,設計了過冷液氮冷卻循環(huán)系統(tǒng)的流程如圖1所示。

    圖1 過冷液氮冷卻循環(huán)系統(tǒng)流程設計圖Fig.1 Process design of subcooled liquid nitrogen cooling cycle system

    過冷液氮冷卻循環(huán)系統(tǒng)主要由低溫冷箱、閥箱和真空絕熱管道組成。其中低溫冷箱為系統(tǒng)提供冷量和循環(huán)動力,為循環(huán)系統(tǒng)的核心組件;閥箱為循環(huán)系統(tǒng)提供備用液氮循環(huán),同時可通過調(diào)節(jié)閥門控制循環(huán)流量。真空絕熱管道用來連接冷箱、閥箱和CPMU。

    從CPMU(離線時用模擬負載代替)內(nèi)流出的回溫過冷液氮通過真空絕熱管道流入冷箱內(nèi)的液氮泵增壓,然后進入過冷換熱器與常壓低溫液氮進行熱量交換達到過冷后,進入閥箱,之后流入CPMU帶走磁體熱量,再通過閥箱返回冷箱,循環(huán)液氮重新過冷、增壓開始新一輪循環(huán)。整個循環(huán)系統(tǒng)中,閥箱串行設計在冷箱與低溫永磁波蕩器之間,閥箱和冷箱均與備用液氮系統(tǒng)連接,一旦冷箱出現(xiàn)故障或需要檢修時,可切斷冷箱與閥箱管路,依靠備用液氮系統(tǒng)和閥箱為CPMU提供常壓液氮,暫時維持其運行。

    低溫系統(tǒng)從常溫的待機狀態(tài)到處于低溫下的正常運行狀態(tài),都需要經(jīng)過系統(tǒng)的壓力檢漏、吹掃、預冷、正常運行、故障切換(如果有故障)及復溫等階段。

    當主系統(tǒng)出現(xiàn)故障時,可轉(zhuǎn)入備用冷卻系統(tǒng)。備用冷卻系統(tǒng)用外接液氮源通過管道直接通入CPMU中,以保證CPMU的正常運行。備用冷卻系統(tǒng)需要通過低溫永磁波蕩器的閥箱系統(tǒng)為波蕩器供液。當整個循環(huán)系統(tǒng)運行結(jié)束后,為了保證循環(huán)系統(tǒng)的安全,需對系統(tǒng)進行復溫,使整個系統(tǒng)從低溫狀態(tài)慢慢恢復到室溫狀態(tài),如圖2所示。整個系統(tǒng)三維設計如圖3所示。

    圖2 過冷液氮冷卻循環(huán)系統(tǒng)運行流程設計圖Fig.2 Operation flow chart of subcooled liquid nitrogen cooling cycle system

    圖3 過冷液氮冷卻循環(huán)三維設計圖Fig.3 3D design drawing of subcooled liquid nitrogen cooling cycle

    3 冷箱及閥箱設計

    冷箱是液氮循環(huán)系統(tǒng)的核心,所有重要的部件均集成于冷箱中。閥箱的作用是分配冷箱提供的過冷液氮,通過閥箱中的各個低溫閥的開啟和關閉來調(diào)節(jié)供給CPMU的過冷液氮量處于一個合適的值;同時閥箱可在冷箱故障時,為CPMU提供常壓液氮和氣液相分離的作用,保證進入循環(huán)的為單相流,供CPMU臨時低溫運行工作。

    冷箱由冷箱杜瓦和上蓋板組件組成。上蓋板組件由上蓋板、過冷換熱器、液氮泵、自動控壓裝置、控制閥門、壓力溫度測量傳感器及其它安全組件組成。閥箱主要由真空容器、低溫氣動閥、手動低溫閥、連接管道及其他安全測量組件組成。冷箱和閥箱三維設計如圖4所示。

    3.1 冷箱杜瓦

    冷箱杜瓦為真空絕熱廣口杜瓦結(jié)構(gòu),杜瓦內(nèi)盛放一定量的常壓液氮,通過常壓液氮的蒸發(fā)為系統(tǒng)提供冷量。內(nèi)筒設計工作壓力為0.25 MPa,材料為SUS304,尺寸為φ850 mm,厚度為2 mm,底部為封頭結(jié)構(gòu)。夾層為真空,外筒承受0.1 MPa的外壓,材料為SUS304,經(jīng)過設計計算及ANSYS模擬,尺寸為φ950 mm,厚度為4 mm,底部為封頭結(jié)構(gòu)。

    圖4 冷箱及閥箱三維設計圖Fig.4 3D design drawing of cold box and valve box

    3.2 自動控壓裝置

    自動控壓裝置為液氮循環(huán)系統(tǒng)的核心部件之一,整個循環(huán)系統(tǒng)的循環(huán)壓力在此產(chǎn)生和控制,使循環(huán)液氮處于單相流的過冷態(tài)。自動控壓裝置包括控壓容器、補液閥門及放氣閥門、加熱裝置、壓力測量及控制、引壓管道和安全組件。

    自動控壓裝置中應當保持一定的壓力。該壓力須遠高于回流液氮的飽和蒸氣壓,才能確?;亓饕旱^冷而無氣泡產(chǎn)生。自動控壓裝置中設有加熱器,通過加熱容器中的液氮使自動控壓裝置中保持較高的壓力,自動控壓裝置通過管道與循環(huán)系統(tǒng)相連,將壓力傳遞到循環(huán)系統(tǒng),壓力為0.15~0.5 MPa(表壓),其對應的飽和溫度為86~96 K。正常工作壓力為0.3 MPa(表壓)。

    在循環(huán)過程中,由于一定的系統(tǒng)泄漏,循環(huán)系統(tǒng)中的液氮會慢慢減少。當自動控壓裝置中液氮減少到設定值時(由液面計監(jiān)控),提示液氮儲槽向自動控壓裝置內(nèi)補充液氮。

    控壓容器的設計工作壓力為0.15~0.5 MPa,常用工作壓力為0.3 MPa,設計耐壓為1.0 MPa。材料為SUS304,容量為18 L。

    3.3 低溫液氮泵的選擇

    整個循環(huán)系統(tǒng)由低溫液氮泵提供驅(qū)動力來保證制冷工質(zhì)的循環(huán)流動,液氮泵配備變頻器,通過調(diào)節(jié)頻率改變液氮泵轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)循環(huán)流量。液氮泵的選擇主要考慮兩個參數(shù):流量和揚程。

    系統(tǒng)流量的選取以CPMU在1 300 W負載時所允許的溫升計算。

    式中:qv為系統(tǒng)所需要的體積流量,L/min;ρ為液氮密度,kg/m3;Q為過冷液氮最大制冷量,W;Cp為液氮定壓比熱容,J/kg·K;ΔT為進出CPMU的溫度差,K。代入?yún)?shù)值求得過冷液氮的體積流量為qv=15.7 L/min。

    在制冷功率不變的情況下,為保證進出口溫差不大于3 K的要求,循環(huán)液氮的流量最小為15.7 L/min。因此,液氮泵的選型中流量參數(shù)應參考設計需求給出較大值(19.4 L/min)。選擇泵的揚程以克服系統(tǒng)內(nèi)流動時所產(chǎn)生的阻力,系統(tǒng)阻力應包括沿程阻力和局部阻力。沿程阻力和局部阻力計算公式[3]為:

    式中:λ為沿程阻力系數(shù),如表1所列;L為管長;ζ為局部阻力系數(shù)。沿程阻力及局部阻力如表2所列。按照8 L/min常用流量計算時,整個系統(tǒng)流動阻力約為ΔP=63 kPa。

    根據(jù)前面設計要求可知,過冷液氮循環(huán)系統(tǒng)所需過冷液氮的體積流量qv最大為19.4 L/min,同時泵的流量大小應能調(diào)節(jié);系統(tǒng)所需揚程應以系統(tǒng)流動阻力為依據(jù),根據(jù)計算系統(tǒng)總阻力約為63 kPa,折算成液氮柱高度約為8 m。所以在選擇低溫液體泵時,泵的揚程應不小于8 m液氮柱高度。

    表1 沿程阻力系數(shù)Tab.1 Resistance coefficient along the way

    表2 沿程阻力和局部阻力Tab.2 Resistance along the way

    由以上液氮泵所需的最大流量和楊程計算,選美國Barber-Nichols Inc公司生產(chǎn)的BNCP-30G-000加長型液氮泵,如圖5所示,壓頭流量曲線如圖6所示。

    圖5 BNCP-30G-000型液氮泵Fig.5 BNCP-30G-000 liquid nitrogen pump

    圖6 BNCP-30G-000型液氮泵壓頭流量曲線Fig.6 Pressure head-flow curve of BNCP-30G-000 liquid nitrogen pump

    這種液氮泵為離心泵,可以通過設定變頻器的頻率調(diào)節(jié)泵的轉(zhuǎn)速,從而調(diào)節(jié)泵的流量,由流量曲線可知,最大流量達到33 L/min,最大揚程達到43 m液氮柱,滿足了液氮循環(huán)系統(tǒng)的流量及揚程需求。

    3.4 過冷換熱器

    系統(tǒng)過冷由冷箱中的過冷換熱器來實現(xiàn)冷量的交換。過冷換熱器內(nèi)部為流動的高壓力過冷循環(huán)液氮,外部為飽和常壓液氮,管道內(nèi)外的液氮通過過冷換熱器交換冷量,因此過冷換熱器既要承受一定的壓力,又要有良好的換熱性能。在本系統(tǒng)中,過冷換熱器選用傳熱性能良好的紫銅管制作,其規(guī)格為φ25×2。當壓力為0.3 MPa、平均溫度為80 K時,液氮的熱物性參數(shù)如表3所列[4]。技術要求中規(guī)定換熱器換熱溫差為3 K,出口溫度為78~80 K,此處計算選擇換熱器出口溫度為80 K。即換熱器出口80 K,進口83 K,冷箱溫度77 K。

    表3 液氮的熱物性參數(shù)Tab.3 Thermophysical parameters of liquid nitrogen

    過冷換熱器所需的換熱面積及其他參數(shù)計算公式[5]如下:

    式中:L為過冷換熱器所需銅管長度,m;F為過冷換熱器所需換熱面積,m2;Pr為普朗特數(shù),對于液氮,當Pr≥0.7時,公式成立;Re為雷諾數(shù);Q為CPMU冷卻系統(tǒng)熱負載,Q=1 300 W;K為過冷換熱器傳熱系數(shù),W·(m2·k)-1;ΔT為換熱器對數(shù)平均溫差,K;Δt1為換熱器兩端較大溫差,K,Δt1=83-77=6 K;Δt2為換熱器兩端較小溫差,K,Δt2=80-77=3 K;d1、d2為換熱器管內(nèi)、外直徑,d1=0.021 m,d2=0.025 m;α1、α2分別為管內(nèi)、外流體換熱系數(shù),α2=369.4 W·(m2·k)-1為自然對流;R為盤管曲率半徑,m,取R=0.4;ω1為盤管內(nèi)流速,m·s-1;qm為盤管內(nèi)質(zhì)量流速,kg·s-1。

    由以上分析計算得:F=1.429 m2,L=18.2 m。管道長度考慮1.3的裕度,選擇為25 m。過冷換熱器為螺旋盤管,螺旋直徑為800 mm時,所需圈數(shù)為11圈,最終盤管長度27.6 m。

    4 試驗測試驗證

    過冷液氮系統(tǒng)(SLNCS)組裝完成后分別進行了離線測試和在線測試。其中,離線測試時主要關注不同流量下的制冷功率、循環(huán)系統(tǒng)的壓力穩(wěn)定性等參數(shù)。在加載1 300 W負載,運行表壓力為400 kPa,運行流量10 L/min時的運行曲線如圖7所示,壓力波動小于1.825 kPa。

    圖7 離線測試壓力穩(wěn)定性數(shù)據(jù)曲線Fig.7 Off-line test pressure stability data curve

    在線測試則對系統(tǒng)的進出口溫度及其穩(wěn)定性、不同流量下的制冷功率、循環(huán)系統(tǒng)的壓力穩(wěn)定性等參數(shù)全部進行了測試。

    過冷液氮供液、回液溫度及流量隨時間變化如圖8所示。系統(tǒng)穩(wěn)定運行過程中,過冷液氮進出口溫度變化很小(±0.2 K),CPMU運行過程中磁體冷卻管道液氮進出口溫差<3 K,滿足設計要求。過冷液氮流量約為8.2 L/min,冷卻系統(tǒng)中過冷液氮的進出口壓差約為67 kPa。

    針對控壓容器的不同液位高度對循環(huán)壓力穩(wěn)定性的影響也做了測試,結(jié)果表明,控壓容器液位在30%~40%時循環(huán)壓力穩(wěn)定性最好,測試曲線如圖7所示,24 h壓力穩(wěn)定性小于2 kPa,如圖9所示。

    圖8 過冷液氮供液、回液溫度及流量隨時間變化曲線Fig.8 T emperature and flow rate of subcooled liquid nitrogen with time

    圖9 控壓容器液位占比33%時24 h壓力穩(wěn)定性曲線Fig.9 24 h pressure stability of pressure control vessel with 33%liquid level

    5 結(jié)論

    本文介紹了為CPMU提供過冷液氮循環(huán)的SLNCS系統(tǒng)的設計方案和設計流程;按照設計要求對液氮泵的選型進行了計算和選擇;對過冷換熱器的規(guī)格和換熱面積進行了計算和設計;對自動控壓裝置進行了計算和設計;對冷箱杜瓦進行了設計和模擬。系統(tǒng)裝配完畢后進行了離線和在線的測試。測試結(jié)果表明,系統(tǒng)設計是合理的,各項性能滿足CPMU的運行要求,甚至滿足了單色器的壓力穩(wěn)定性和溫度穩(wěn)定性的要求,為單色器的過冷液氮循環(huán)國產(chǎn)化奠定了基礎。

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