地鐵盾構(gòu)下穿既有隧道沉降控制技術(shù)

侯越生

(中鐵十九局集團軌道交通工程有限公司，北京 813399)

0 引言

盾構(gòu)隧道穿越施工過程中能夠在保證自身穩(wěn)定掘進的同時調(diào)整對地層的擾動并控制既有結(jié)構(gòu)的變形。在盾構(gòu)穿越工程中引發(fā)變形的因素有很多，對于掘進施工中的控制技術(shù)探究主要從兩方面入手，即主動控制措施(調(diào)整盾構(gòu)掘進參數(shù))與被動控制措施(圍巖加固)。當(dāng)盾構(gòu)施工引起的變形略大于控制值或能夠平穩(wěn)掘進時，通常采取主動控制措施進行控制。國內(nèi)外學(xué)者對于盾構(gòu)施工安全控制技術(shù)的研究較多，其中，區(qū)間隧道施工安全研究主要集中于盾構(gòu)掘進參數(shù)、土層物理力學(xué)性質(zhì)等方面[1-5]。EPEL[6]等依托西雅圖海峽連接隧道項目，利用數(shù)值模型分析注漿壓力、注漿硬化速率等與盾構(gòu)施工影響之間的關(guān)系，并對壓力改變時隧道襯砌變形規(guī)律進行了闡述。KASPER[7]等以黏土地層施工為例，表明并闡述了頂推力、注漿壓力等參數(shù)對于盾構(gòu)掘進過程的影響規(guī)律，同時借助敏感性分析方法對其進行總結(jié)歸納。王衛(wèi)[8]基于數(shù)值模擬方法，闡明注漿壓力與土倉壓力對周圍環(huán)境及既有結(jié)構(gòu)影響，并得到最優(yōu)盾構(gòu)參數(shù)。楊萬精[9]等在西安地鐵5號線下穿2號線工程中，依據(jù)前人對于不同工況下施工影響規(guī)律的研究，提出注漿壓力與土倉壓力參數(shù)施工建議值，并結(jié)合現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果進行了驗證。

綜上，目前盾構(gòu)施工技術(shù)研究大多數(shù)基于數(shù)值模擬、室內(nèi)試驗等方法，但對于施工現(xiàn)場監(jiān)測的重要性有所忽略，相關(guān)研究較少。及時掌握盾構(gòu)施工中的動態(tài)變化成為控制措施決策選擇的前提，盾構(gòu)施工現(xiàn)場監(jiān)測的重要性愈發(fā)凸顯[10]。盾構(gòu)施工影響參數(shù)處理是施工現(xiàn)場監(jiān)測的重中之重，現(xiàn)場監(jiān)測的重要性在于提供科學(xué)的監(jiān)測數(shù)據(jù)，便于證明盾構(gòu)施工影響參數(shù)選取的合理性與可行性。鑒于此，聚焦現(xiàn)場監(jiān)測問題，圍繞數(shù)據(jù)“真，準(zhǔn)全”要求，從信息化能力應(yīng)用提升出發(fā)，以昆明地鐵某試驗段監(jiān)測數(shù)據(jù)為依據(jù)，借助灰色關(guān)聯(lián)分析模型對盾構(gòu)施工影響參數(shù)進行分析，依據(jù)分析結(jié)果選取主要盾構(gòu)參數(shù)進行正交試驗設(shè)計，以期得到最優(yōu)盾構(gòu)施工參數(shù)組合并應(yīng)用于實際工程，最終依靠現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果的反饋證明參數(shù)選取的合理性與可行性，從而得到基于實際工程施工控制技術(shù)，進而為將來類似工程提供理論依據(jù)。

1 不同盾構(gòu)參數(shù)的灰色關(guān)聯(lián)分析

灰色關(guān)聯(lián)度分析是一種基于灰色理論優(yōu)化后的多因素統(tǒng)計分析方法[11]。對于盾構(gòu)下穿工程而言，地表及既有隧道變形與盾構(gòu)參數(shù)選取具有一定相關(guān)性，但對于盾構(gòu)參數(shù)與實際工程中沉降控制二者之間的相關(guān)性強弱關(guān)系需要研究界定[12-13]。

利用灰色關(guān)聯(lián)理論將不同盾構(gòu)參數(shù)影響因素排序，得到分析結(jié)果來說明沉降控制指標(biāo)與哪些參數(shù)更為相關(guān)，從而對主要影響因素進行優(yōu)化分析，以更好地為實際工程安全提供保障。因此，選取昆明地鐵五-彌區(qū)間同一地層環(huán)境施工區(qū)段作為試驗掘進段(對應(yīng)里程ZDK8+538.535～ZDK8+518.332)為研究對象，取左線隧道軸線上方地表沉降監(jiān)測點數(shù)據(jù)進行分析，監(jiān)測數(shù)據(jù)原始信息見表1。

表1 試驗段監(jiān)測數(shù)據(jù)原始信息表

1.1 無量綱化處理

首先，對原始信息進行無量綱化處理，以便于后文的研究。以盾構(gòu)參數(shù)為影響數(shù)列Xi，以沉降值為參考數(shù)列X1，代入式(1)、式(2)

X1=[x1(1),x1(2),x1(3),…,x1(9)]T

(1)

Xi=[xi(1),xi(2),xi(3),…,xi(9)]T

(2)

對初值對象進行無量綱化處理，得到

(3)

(4)

依據(jù)上述公式對初值對象進行標(biāo)準(zhǔn)化處理，得到試驗段監(jiān)測數(shù)據(jù)標(biāo)準(zhǔn)化矩陣，見表2。

表2 試驗段監(jiān)測數(shù)據(jù)標(biāo)準(zhǔn)化矩陣表

1.2 灰色關(guān)聯(lián)系數(shù)計算

通過式(5)計算得到試驗段監(jiān)測數(shù)據(jù)關(guān)聯(lián)系數(shù)矩陣。

(5)

表3 試驗段監(jiān)測數(shù)據(jù)關(guān)聯(lián)系數(shù)矩陣表

1.3 盾構(gòu)參數(shù)灰色關(guān)聯(lián)度計算

盾構(gòu)參數(shù)灰色關(guān)聯(lián)度對應(yīng)計算公式為

(6)

得到盾構(gòu)參數(shù)與地表沉降的灰色關(guān)聯(lián)度關(guān)系見表4。由上文研究可知，對于本工程而言，較為敏感的盾構(gòu)參數(shù)有土倉壓力、掘進速度、注漿壓力、注漿量，因此選取這4個因素進行下一步的優(yōu)化設(shè)計。

表4 灰色關(guān)聯(lián)度數(shù)值關(guān)系表

2 基于正交試驗的最優(yōu)盾構(gòu)參數(shù)分析

2.1 正交試驗設(shè)計意義

正交試驗設(shè)計法是針對多變量試驗的一種有效研究手段[14]。首先，選取代表性試驗，之后對代表性試驗進行進一步分析，以此確定指標(biāo)的最佳組合以及所選多因素的主要和次要影響關(guān)系[15]?；谡辉囼灢⒔Y(jié)合數(shù)值模擬分析研究土倉壓力、注漿壓力、注漿量和掘進速度對于盾構(gòu)施工的影響程度。

2.2 正交試驗設(shè)計方案與步驟

2.2.1 試驗設(shè)計

試驗設(shè)計需要根據(jù)試驗?zāi)康拇_定影響因素，正交表是正交試驗設(shè)計不可缺少的工具。一般來說，根據(jù)試驗?zāi)康倪x擇3個或3個以上的水平因素，并根據(jù)因素和水平的組合選擇合適的正交表研究每個影響因素的影響強弱規(guī)律。L9(34)表見表5，下面簡要闡述正交表的組成與設(shè)計原理。

表5 正交試驗L9(34)正交設(shè)計表

L9(34)正交設(shè)計表的含義是在9次試驗中，研究4個因素、3個水平的科學(xué)問題。如用排列組合方式設(shè)計試驗來解決4因素3水平的工程問題，選出試驗研究的最優(yōu)解需要進行81組試驗，而采用正交試驗進行設(shè)計只需要9次試驗，正交試驗設(shè)計在一定程度上降低了研究時間，減少了試驗次數(shù)。

在設(shè)計正交表的時候需要注意以下幾點。首先，需要讓任一列中多水平因子等次數(shù)出現(xiàn)，這保證了每個影響因素中的任一水平與其他因素中的任一水平參與試驗的概率是一致的，最大限度排除了其他水平對于最優(yōu)試驗條件的干擾；其次，任意兩列中同一行的數(shù)字應(yīng)看成是有序數(shù)對，每種數(shù)對出現(xiàn)次數(shù)應(yīng)相同，從而保證試驗點均勻涵蓋于整體因素與水平組合之中，增強試驗結(jié)果的代表性。

2.2.2 數(shù)據(jù)處理與分析方法

目前對于正交試驗結(jié)果處理可運用極差與方差分析兩種檢驗方法[16]，極差分析法是基于試驗研究數(shù)據(jù)體現(xiàn)各因素之間的相關(guān)性，方差分析法主要通過檢驗總體結(jié)果均值關(guān)系來判別影響因素與檢驗水平之間的顯著關(guān)系。

1)極差分析法。該方法應(yīng)用較為簡單，得到結(jié)果直觀形象，也是正交試驗結(jié)果分析中最常用的方法，極差計算公式為

R=max{K1,K2,K3}-min{K1,K2,K3}

(7)

R=max{k1,k2,k3}-min{k1,k2,k3}

(8)

式中：Ki為正交表任意列上i表示的試驗結(jié)果總和；ki為i水平下任一列試驗數(shù)據(jù)的算術(shù)平均值。在結(jié)果分析中極差越大，表示在試驗范圍內(nèi)試驗指標(biāo)對于該列因素的數(shù)值變化更加敏感，所以可以根據(jù)極差的變化確定各參數(shù)對評價指標(biāo)的影響程度。

2)方差分析法。方差分析法是一種常用于分析多組數(shù)據(jù)之間均值差異的統(tǒng)計方法模型，其計算步驟如下，若正交試驗中單個因素A中有r個水平，在不同水平r下進行m組試驗，得到試驗樣本為yij(i=1,2,…,r;j=1,2,…,m)，基于試驗樣本選擇檢驗統(tǒng)計量為

(9)

(10)

這n個數(shù)據(jù)之間的差異大小用總體偏差平方和ST表示

(11)

在各水平內(nèi)由隨機誤差產(chǎn)生的組內(nèi)偏差平方和Se，可用式(12)表示

(12)

因子A各水平之間效應(yīng)不同產(chǎn)生的差異，用組間偏差平方和SA表示

(13)

要定義各水平之間差異性，需將樣本均值間的差異轉(zhuǎn)化為樣本偏差平方和的差異，在此引入F檢驗統(tǒng)計量來表示

(14)

式中：dfA為組間偏差平方的自由度；dfe為組內(nèi)偏差平方的自由度。

由此，可得到服從于dfA和dfe自由度的F分布的檢驗統(tǒng)計量，研究目標(biāo)顯著性水平隨F值增大而增加。

2.3 正交試驗水平的確定

根據(jù)上節(jié)中對于各盾構(gòu)參數(shù)敏感程度分析結(jié)果，下面分析注漿壓力、注漿量、土倉壓力以及掘進速度4個掘進參數(shù)對于盾構(gòu)施工的影響程度。

2.3.1 注漿壓力

盾構(gòu)下穿施工中，注漿壓力直接影響注漿漿液在盾尾間隙擴散程度與擴散速度，進而影響管片與土體之間整體性，工程上經(jīng)常取經(jīng)驗公式進行計算，其理論公式為

Pt=γH+aqu

(15)

(16)

式中：B為隧道拱頂松動圈；qu為無側(cè)限抗壓強度，MPa；γ為土體重度，kN/M3；Pt為最大注漿壓力，MPa；H為埋深，m；W0為荷載，kPa；a為漿液黏性與盾構(gòu)直徑之比；Pe為最小注漿壓力，MPa。

經(jīng)計算可知，注漿壓力一般在0.3～0.5 MPa。因此，基于0.3 MPa、0.4 MPa和0.5 MPa這3個影響水平來研究最優(yōu)注漿壓力取值。

2.3.2 注漿量

盾尾間隙與地層損失之間存在直接關(guān)系，而注漿量的多少影響著盾尾間隙大小，其值可以有效反應(yīng)盾構(gòu)下穿施工的緊密性，對于實際工程而言，注入漿液一般采用超漿液注入方法，目的是保障漿液滲透損失時仍能有效發(fā)揮加固作用，其理論計算方法為

(17)

式中：a為注入率，一般取值為2.0～2.5；m為單環(huán)管片長，m；D1為盾構(gòu)機外徑，m；D2為管片外徑，m。

由此得到本工程每環(huán)注漿量理論值為3.8～4.8 m3，結(jié)合現(xiàn)場試驗段盾構(gòu)施工信息反饋選取注漿量為4.5～5.5 m3。

2.3.3 土倉壓力

為了保證盾構(gòu)機平穩(wěn)安全施工，需要保持土倉內(nèi)具有充分壓力，對于實際施工而言，施工擾動程度最小的情況為掘進面的水土壓力之和等于土倉壓力[17]。因此，依據(jù)試驗段數(shù)據(jù)對比分析，土倉壓力取值為0.160～0.200 MPa。

2.3.4 掘進速度

掘進速度不僅決定工期長短，同時也是保障穩(wěn)定施工的重要指標(biāo)，在砂礫地層中掘進時，過快的掘進速度會加劇刀盤磨損，使得開挖面受到的壓力增加，但過小的掘進速度不能滿足建設(shè)需求，所以對于該指標(biāo)的選取必須多方面考慮。參考相似地層研究經(jīng)驗以及試驗段數(shù)據(jù)，設(shè)定掘進速度取值為20～40 mm/min。

2.4 模擬工況設(shè)計

根據(jù)上一小節(jié)中確定各個掘進參數(shù)水平區(qū)間，在各參數(shù)中選取3個水平，各組試驗的掘進參數(shù)取值見表6。

表6 正交水平試驗設(shè)計表

利用上文中L9(34)正交表進行正交試驗設(shè)計后只需要對9組工況進行分析，但基于當(dāng)前4因素3水平數(shù)量設(shè)置，9組工況無法滿足方差分析自由度的要求，進行多因素方差分析需要試驗次數(shù)至少為10次。因此增加一組所有水平最大值工況試驗來滿足正交試驗設(shè)計的要求，從而進行正交試驗分析得到土倉壓力、注漿壓力、注漿量與掘進速度對盾構(gòu)施工影響程度大小，并得到最優(yōu)盾構(gòu)掘進參數(shù)組合。

2.5 正交試驗結(jié)果及分析

2.5.1 正交試驗?zāi)M結(jié)果

通過上文的正交試驗設(shè)計后，利用第四章建立的FLAC3D數(shù)值模型對設(shè)置的各組工況進行模擬(左線單隧道開挖)，得到地表累計沉降量模擬結(jié)果見表7。

表7 正交試驗?zāi)M結(jié)果表

2.5.2 方差分析結(jié)果

從表8可以看出，土倉壓力、注漿量、注漿壓力、掘進速度對應(yīng)的F值依次為158.729、393.935、119.721、3 992.575，各組影響因素的F值均大于F0.05(2，2)=19，說明各組參數(shù)的改變均對盾構(gòu)施工影響較大。通過顯著性p值檢驗可以看出，其中同步注漿量、掘進速度會對沉降量產(chǎn)生顯著性差異影響(p<0.05)，掘進速度的影響程度要大于注漿量，土倉壓力與注漿壓力顯著性不如上述兩參數(shù)影響大，且與土倉壓力相比注漿壓力影響更顯著。

表8 方差分析結(jié)果表

對各因素的F值排序可知，結(jié)果與上節(jié)中的結(jié)論具有一致性，即各參數(shù)中掘進速度對盾構(gòu)施工的影響最大，注漿量對于盾構(gòu)施工影響比土倉壓力低，注漿壓力對盾構(gòu)施工影響最小。

2.5.3 極差分析結(jié)果

極差分析結(jié)果見表9，在試驗范圍內(nèi)各因素的極差判別值R大小關(guān)系為R(掘進速度)>R(注漿量)>R(土倉壓力)>R(注漿壓力)(即3.24>1.44>1.15>0.68)。由于判別值R越大說明其對于盾構(gòu)施工的影響程度越高，因此試驗指標(biāo)對于施工影響從大到小排序是掘進速度、注漿量、土倉壓力、注漿壓力。

表9 極差分析結(jié)果表

為了更好地展示各個因素中各個水平的試驗數(shù)據(jù)平均值情況，繪制各因素各水平均值圖如圖1所示。通過對比可以看出，取各因素每組水平中Kavg值中最小值作為最優(yōu)解，最終得到優(yōu)化后的盾構(gòu)參數(shù)組合為注漿壓力0.4 MPa、注漿量5 m3、土倉壓力1.8 MPa、掘進速度20 mm/min。

圖1 各因素各水平均值

3 盾構(gòu)下穿施工現(xiàn)場監(jiān)測方案

3.1 監(jiān)測目的與意義

對盾構(gòu)施工過程中的盾構(gòu)參數(shù)進行優(yōu)化并通過上一小節(jié)研究得到優(yōu)化后的盾構(gòu)參數(shù)，下一步將優(yōu)化后的參數(shù)代入實際工程現(xiàn)場施工中。通過對本區(qū)間進行地表與既有隧道變形現(xiàn)場監(jiān)測可以完成對現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)進行整理與分析，將盾構(gòu)施工參數(shù)組合運用于實際工程中，總結(jié)此參數(shù)組合下盾構(gòu)施工引起的地表沉降與既有隧道變形規(guī)律，并為今后類似工程的設(shè)計與施工提供參考與借鑒。通過對現(xiàn)場變形的量測監(jiān)控，提前預(yù)測施工過程中可能出現(xiàn)的問題，并提出相應(yīng)的建議措施，實現(xiàn)盾構(gòu)掘進全方位的信息化施工指導(dǎo)。此外，探究地表、既有隧道變形與施工參數(shù)之間關(guān)系，為后續(xù)研究提供資料和依據(jù)，通過跟蹤監(jiān)測，保障盾構(gòu)施工和周邊環(huán)境始終處于安全運行的狀態(tài)。

3.2 盾構(gòu)施工監(jiān)測內(nèi)容

監(jiān)測項目設(shè)置按照(GB50308—2017)《城市軌道交通工程測量規(guī)范》[18]中的規(guī)定執(zhí)行，據(jù)本工程風(fēng)險源的特點，監(jiān)測內(nèi)容見表10。

表10 監(jiān)測項目說明表

3.3 監(jiān)測測線與測點布置

如圖2所示，地表沉降測線布置9條，分別命名為DBC1～DBC9，其上監(jiān)測點從左線至右線編號為1～11(其中DBC2、3、4由于空間原因只有10個測點)。既有隧道沉降點沿新建隧道中心線兩側(cè)布置，共有9個斷面，分別命名為Z5，Z9,…,Z37，每個監(jiān)測斷面有一個拱底、拱頂沉降監(jiān)測點以及兩個隧道收斂監(jiān)測點。

圖2 現(xiàn)場測點布置平面圖

3.4 監(jiān)測頻率

各監(jiān)測項目的監(jiān)測頻率見表11。

表11 監(jiān)控量測頻率表

4 現(xiàn)場實測結(jié)果分析

4.1 地表沉降

選取上文所設(shè)DBC1～DBC9監(jiān)測斷面數(shù)據(jù)，繪制地表最終累計沉降曲線如圖3所示。

圖3 地表各測線累計沉降曲線圖

可以看出，既有隧道上方的地表測線的測點最大沉降量小于無既有隧道影響區(qū)地表最大沉降量，累計沉降量最大測點基本處在兩隧道中心線上方，其規(guī)律性與前文研究的地表沉降規(guī)律一致，其中位于DBC 7斷面上的測點DBC 7-6沉降值最大，其值為11.33 mm，位于DBC 5斷面上的測點DBC 5-6沉降值最小，其值為7.6 mm，最大沉降值仍處于預(yù)警范圍內(nèi)。因此對于控制地表沉降而言，盾構(gòu)參數(shù)的選取是合理并符合工程實際。下面取累計最大沉降值斷面DBC 7進行進一步研究，得到曲線規(guī)律如圖4所示。

圖4 地表DBC7測線

各測點沉降曲線由圖4可知，最大沉降點DBC 7-6在左線階段沉降為6.12 mm，在右線階段為5.21 mm，左線階段比右線階段沉降略大，說明位于新建隧道中心處上方地表測點受左線開挖影響略大。并且對比各測點在左線階段和右線階段沉降變化可以明顯看出左線上方測點受左線開挖影響大，右線上方測點受右線開挖影響大，距離開挖距離越近測點受影響越大。

圖4中在距離開挖面-20 m～20 m處影響較大，超過45 m后基本保持穩(wěn)定，實際盾構(gòu)一天推進約12 m，最大沉降速率接近1.7 mm/d，地表沉降隨開挖進程整體呈現(xiàn)下沉趨勢，但與數(shù)值模擬結(jié)果不同，其表現(xiàn)為具有波動性的下沉曲線。原因在于掘進地層狀態(tài)是動態(tài)變化的，注漿壓力等參數(shù)對于其作用影響也是動態(tài)變化的，監(jiān)測曲線中出現(xiàn)的小幅度變化是符合實際工程要求的。

4.2 管片沉降

選取上文所設(shè)既有左線隧道上方Z5～Z37監(jiān)測面上拱頂測點數(shù)據(jù)，繪制既有隧道最終沉降累計曲線如圖5所示。

圖5 既有隧道各測線累計沉降曲線圖

從圖7可以看出，總體表現(xiàn)為距離新建隧道開挖面越近的點沉降值越大，拱底測點沉降大于兩側(cè)拱腰，拱頂沉降最小，其規(guī)律與前文研究相似，既有隧道上最大沉降量測點位于新建隧道開挖面上方處，其中位于Z17斷面上的測點Z17-4沉降值最大，其值為6.42 mm，最大沉降值仍處于既有隧道沉降值預(yù)警范圍內(nèi)。因此對于控制既有隧道沉降而言，優(yōu)化后采取的盾構(gòu)參數(shù)是合理可行的，下面取各斷面拱底測點進行進一步研究，得到曲線規(guī)律如圖6所示?？梢钥闯?，左、右線開挖階段呈現(xiàn)基本一致的規(guī)律性，從施工全過程來看，當(dāng)掘進面靠近隧道結(jié)構(gòu)約20 m時，此時既有隧道受施工擾動發(fā)生變形，但變形不顯著；當(dāng)掘進面推進到既有隧道±15 m范圍內(nèi)時，管片變形速率明顯增加，當(dāng)掘進面通過既有隧道區(qū)域并距離約30 m外時，此時隧道結(jié)構(gòu)基本已經(jīng)穩(wěn)定，隧道變形此時不明顯。

圖6 既有隧道各測線拱底測點沉降曲線

圖7 既有隧道凈空收斂歷程曲線

對比可見，隧道變形波動程度與地表相比較小，這是由于其本身剛度較大，只有地表變形積累至一定程度時才會對既有結(jié)構(gòu)產(chǎn)生明顯影響。掘進施工過程中的管片累計變形值具有差異性波動是由于掘進地層并不是單一不變的均勻體，并且周圍地層損失率也會與盾構(gòu)機掘進姿態(tài)的不同而變化，不過由于最大變形值均在安全標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，說明控制優(yōu)化后的掘進參數(shù)組合完全適應(yīng)安全施工的要求。

4.3 管片收斂

圖7中數(shù)據(jù)顯示各監(jiān)測點凈空收斂監(jiān)測值均不超過2.00 mm，在施工容許值范圍內(nèi)且在實際工程建設(shè)過程中，結(jié)構(gòu)損毀等現(xiàn)象也沒有出現(xiàn)。因此，在盾構(gòu)掘進中幾乎不會對隧道凈空收斂產(chǎn)生明顯影響，能夠滿足實際工程安全要求。

5 結(jié)論

1)選取主要的盾構(gòu)參數(shù)進行研究分析是控制盾構(gòu)施工影響周邊環(huán)境的主要手段，分析結(jié)果按照與變形相關(guān)性程度降序排列為掘進速度、注漿量、土倉壓力、注漿壓力、盾構(gòu)推力、出土量、刀盤扭矩。

2)灰色關(guān)聯(lián)分析和正交試驗得到結(jié)論基本一致，兩種方法可以相互驗證。通過正交試驗分析得到的盾構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化水平組合為注漿壓力0.4 MPa、注漿量5 m3、土倉壓力1.8 MPa、掘進速度20 mm/min。

3)通過現(xiàn)場實測監(jiān)測分析，選取控制優(yōu)化后的盾構(gòu)參數(shù)組合進行施工，得到地表沉降與既有隧道變形均小于變形控制值，說明以上參數(shù)組合能幫助盾構(gòu)施工平穩(wěn)穿越砂礫地層，將土體與既有隧道變形控制在合理的范圍內(nèi)，能夠有效控制變形發(fā)生。