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    共軌噴油器實(shí)際噴油壓力研究

    2019-11-02 07:33:42吳小軍徐春龍王昭建王家雄孫樹(shù)平奚星顧嬌嬌王國(guó)瑩陳曉歡
    車用發(fā)動(dòng)機(jī) 2019年5期
    關(guān)鍵詞:針閥升程油槽

    吳小軍,徐春龍,王昭建,王家雄,孫樹(shù)平,奚星,顧嬌嬌,王國(guó)瑩,陳曉歡

    (1.中國(guó)北方發(fā)動(dòng)機(jī)研究所(天津),天津 300400;2.中國(guó)人民解放軍32381部隊(duì),北京 100072)

    內(nèi)燃機(jī)最佳的性能指標(biāo)總是通過(guò)提高噴油壓力得到的,國(guó)內(nèi)關(guān)于提高噴油壓力的研究已取得了大量的成果。李新令等[1]的研究表明,提高噴油壓力在顯著降低積聚模態(tài)粒子排放的同時(shí),使核模態(tài)粒子顯著增加。內(nèi)燃機(jī)不僅需要提高燃油噴油壓力,也要按工況來(lái)優(yōu)化調(diào)整噴油壓力[2]。張全長(zhǎng)等[3]的研究表明,在大部分EGR區(qū)間,提高噴油壓力都可降低Soot排放,但其機(jī)理不同。胡朝陽(yáng)等[4]的研究表明,較高的噴油壓力和較小的噴油提前角可以降低排放。以上研究從發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒匹配的角度出發(fā),表明了提高燃油系統(tǒng)噴油壓力不僅有利于提高發(fā)動(dòng)機(jī)的性能指標(biāo),而且可以降低排放,文獻(xiàn)中的噴油壓力一般指的是共軌壓力或供油壓力。然而,從噴油器性能匹配的角度出發(fā),噴油器的實(shí)際噴油壓力是指噴孔前即壓力室的壓力,壓力室的壓力受噴嘴針閥密封座面節(jié)流作用的影響,其最高值要低于共軌壓力或供油壓力,而整個(gè)噴油過(guò)程中壓力室的平均壓力更低。因此,獲取實(shí)際噴油壓力變化規(guī)律具有重要意義。

    鄭全保等[5]通過(guò)試驗(yàn)測(cè)得針閥升程、盛油槽壓力和噴油規(guī)律曲線,盛油槽壓力能夠客觀解釋噴油規(guī)律后期上升的原因,噴油規(guī)律計(jì)算值與試驗(yàn)值基本吻合;作者還對(duì)實(shí)際噴油壓力的處理方法進(jìn)行了研究,受噴油器自身結(jié)構(gòu)及傳感器的限制,直接測(cè)試盛油槽或壓力室的壓力難度大,且盛油槽壓力并不能真實(shí)反映實(shí)際噴油壓力的變化過(guò)程。

    本研究通過(guò)一種噴油器性能測(cè)試設(shè)備,獲取了某共軌噴油器的噴油規(guī)律曲線,再根據(jù)噴孔流量計(jì)算公式得到該噴油器的最大及平均實(shí)際噴油壓力,計(jì)算結(jié)果顯示,實(shí)際噴油壓力遠(yuǎn)小于共軌壓力或供油壓力。結(jié)合共軌系統(tǒng)工作原理分析了實(shí)際噴油壓力損失的主要原因,并利用仿真軟件對(duì)提高噴油壓力的方法進(jìn)行了研究,可為發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒匹配研究提供更加準(zhǔn)確的壓力邊界,為共軌噴油器性能提升及優(yōu)化匹配提供參考依據(jù)。

    1 噴油器實(shí)際噴油壓力獲取方法

    由噴油嘴結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖(見(jiàn)圖1)可知,受壓力室結(jié)構(gòu)尺寸限制,無(wú)法直接安裝壓力傳感器進(jìn)行噴油壓力測(cè)試。

    圖1 噴油嘴結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

    本研究獲取實(shí)際噴油壓力的方法為:通過(guò)試驗(yàn)測(cè)試獲取噴油器的噴油規(guī)律曲線,利用噴孔流量公計(jì)算得到實(shí)際噴油壓力曲線。計(jì)算公式為

    (1)

    為獲取精度更高的噴油規(guī)律曲線,本研究應(yīng)用的噴油性能測(cè)試儀為moehwald HDA噴油器性能測(cè)試設(shè)備。圖2示出該設(shè)備的測(cè)試原理與實(shí)物圖。其測(cè)試原理為被測(cè)噴油器將燃油噴入密閉腔,密閉腔壓力升高,則密閉腔內(nèi)燃油的聲速將發(fā)生變化,應(yīng)用基礎(chǔ)公式:

    (2)

    式中:dm為密閉腔中燃油質(zhì)量變化量;V為密閉腔容積;dp為密閉腔的壓力變化量;c為不同壓力下的燃油聲速。利用圖2中壓力、聲速傳感器測(cè)量噴油前后密閉腔內(nèi)的壓力與聲速的變化值,可得到噴油量。通過(guò)連續(xù)測(cè)試密閉腔的壓力與聲速的變化值,得到噴孔質(zhì)量流量,除以燃油密度,可以得到噴孔體積流量。同時(shí)利用燃油溫度傳感器進(jìn)行溫度補(bǔ)償,提高測(cè)試精度。

    圖2 HDA測(cè)試儀

    2 噴油器實(shí)際噴油壓力測(cè)試分析

    某共軌噴油器匹配4種噴孔油嘴,在160 MPa供油壓力下,測(cè)得其噴油規(guī)律曲線(見(jiàn)圖3)。由式(1)計(jì)算得到的平均噴油壓力、最大實(shí)際噴油壓力及其占供油壓力的比例見(jiàn)表1。

    圖3 共軌噴油器匹配不同噴孔偶件的噴油規(guī)律對(duì)比

    方案噴孔面積/mm2平均實(shí)際噴油壓力/MPa最大實(shí)際噴油壓力/MPa平均實(shí)際噴油壓力比供油壓力/%最大實(shí)際噴油壓力比供油壓力/%A0.5436.867.52342.3B0.6329.456.318.435.2C0.7122.746.714.229.2D0.8118.338.611.424.1

    由測(cè)試可知:在標(biāo)定工況點(diǎn)對(duì)應(yīng)的噴油持續(xù)期要求下,噴孔面積提高50%,其循環(huán)噴油量?jī)H提高了13%,此時(shí)該噴孔對(duì)應(yīng)的平均噴油壓力與最大噴油壓力僅為18.3 MPa和38.6 MPa,僅是供油壓力的11.4%和24.1%。以噴孔前的壓力為實(shí)際噴油壓力,其與供油壓力的比為共軌噴油器的有效噴油壓力效率[6],可見(jiàn)隨著噴孔面積增加,噴油器的有效噴油壓力效率迅速降低。

    從系統(tǒng)油路結(jié)構(gòu)(見(jiàn)圖1)可知:由油軌至盛油槽間的高壓油路沒(méi)有變截面結(jié)構(gòu),則由管路的沿程流動(dòng)損失計(jì)算公式[7-8]得到,在本試驗(yàn)系統(tǒng)的高壓油路內(nèi)徑為3 mm時(shí),此狀態(tài)下的沿程流動(dòng)壓力損失僅為5 MPa左右,則實(shí)際噴油壓力損失主要為盛油槽與壓力室間密封座面的節(jié)流損失。

    3 實(shí)際噴油壓力仿真與分析

    3.1 噴油器性能仿真模型建立與校準(zhǔn)

    圖4示出該共軌噴油器的AMESIM性能仿真模型。圖5示出仿真噴油規(guī)律與HDA測(cè)量結(jié)果對(duì)比。以HDA測(cè)試值為基礎(chǔ)值,仿真與測(cè)試結(jié)果比較見(jiàn)表2。對(duì)比可知,仿真值與測(cè)量值誤差小于等于4%,同時(shí)噴油規(guī)律的仿真曲線與測(cè)量曲線基本一致。下文的實(shí)際噴油壓力將直接使用仿真軟件的計(jì)算結(jié)果。

    圖4 共軌噴油器模型

    圖5 仿真與HAD測(cè)量噴油規(guī)律曲線對(duì)比

    工況循環(huán)噴油量噴油持續(xù)期最大噴油速率HDA111仿真1.0411.02

    3.2 實(shí)際噴油壓力波動(dòng)分析

    圖6示出原噴孔面積(0.54 mm2)時(shí),壓力室、盛油槽壓力及針閥升程曲線的仿真結(jié)果。計(jì)算結(jié)果顯示,在0.75~1.45 ms噴油前半段,壓力室壓力快速升高,達(dá)到供油壓力的42%左右,而盛油槽壓力下降了35 MPa,遠(yuǎn)大于管路的沿程流動(dòng)損失。這是由于高壓共軌系統(tǒng)噴油前已經(jīng)完成蓄壓,噴油初期燃油軌的高壓燃油不會(huì)對(duì)盛油槽進(jìn)行補(bǔ)充,導(dǎo)致盛油槽壓力下降。在1.45 ms時(shí)刻,針閥升程達(dá)到最高,但僅為設(shè)計(jì)值的50%。1.45~2.04 ms為噴油后半段,針閥開(kāi)始關(guān)閉,實(shí)際噴油壓力快速減小,而盛油槽壓力仍然處于上升階段,甚至高壓供油壓力到達(dá)220 MPa,這是由針閥關(guān)閉過(guò)程產(chǎn)生的“水擊”造成的。2.04 ms后噴油結(jié)束,噴油器盛油槽壓力波動(dòng)將逐漸衰減。

    圖6 壓力波動(dòng)與針閥升程

    噴油過(guò)程中油嘴針閥始終處于盛油槽壓力、控制腔壓力、壓力室壓力及針閥彈簧共同作用下的浮動(dòng)狀態(tài)[9-10]。在噴油開(kāi)始階段,盛油槽壓力是針閥開(kāi)啟的主要?jiǎng)恿?,控制腔壓力、針閥彈簧預(yù)緊力是主要阻力;噴油關(guān)閉階段各作用力則相反。噴油初始階段,由于盛油槽壓力迅速降低,不利于針閥快速開(kāi)啟,則在規(guī)定的噴油持續(xù)期約束下,油嘴針閥無(wú)法達(dá)到預(yù)期升程,導(dǎo)致噴油嘴密封座面始終存在較大的節(jié)流損失。隨著噴孔面積的增加,盛油槽壓力下降幅度與速度增加,則針閥開(kāi)啟速度和升程進(jìn)一步降低,最終導(dǎo)致循環(huán)噴油量未與噴孔面積呈線性增加。3.3提高噴油壓力研究

    增加高壓油管的長(zhǎng)度,高壓油管內(nèi)的流動(dòng)損失因而增加,同時(shí)壓力波相位也會(huì)變化,進(jìn)而噴油壓力和波動(dòng)相位也會(huì)變化[11]。由噴油過(guò)程壓力波動(dòng)產(chǎn)生與傳播規(guī)律可知:縮短油管長(zhǎng)度可以縮短噴油壓力波的返回時(shí)間,從而提高噴油初期盛油槽的壓力,進(jìn)而提高針閥開(kāi)啟速度。圖7示出不同油管長(zhǎng)度下盛油槽壓力、壓力室壓力曲線。

    圖7 不同油管長(zhǎng)度下盛油槽、壓力室壓力曲線

    計(jì)算結(jié)果顯示:在0.75~2.04 ms整個(gè)噴油時(shí)間段,隨油管長(zhǎng)度增加,盛油槽的最低壓力減小,最低點(diǎn)相位后移,盛油槽內(nèi)的壓力恢復(fù)速度快、時(shí)刻晚。雖然在噴油后半段短油管盛油槽的壓力小于長(zhǎng)油管,但在噴油初始階段和噴油關(guān)閉階段,針閥升程較低,此時(shí)針閥密封座面節(jié)流作用大,盛油槽的高壓燃油利用效率低。在針閥升程達(dá)到最大升程的20%后,盛油槽的高壓燃油利用效率提高,即在1~1.8 ms階段,短油管的盛油槽平均壓力要高于長(zhǎng)油管,有利于提高實(shí)際噴油壓力。隨著噴油壓力波返回時(shí)間延長(zhǎng),將與油嘴針閥關(guān)閉產(chǎn)生的“水擊”進(jìn)行疊加,則噴油結(jié)束后整個(gè)高壓共軌系統(tǒng)的壓力峰值將增加。另外,在噴油后半段,盛油槽壓力高,針閥關(guān)閉阻力大,不利于快速斷油(見(jiàn)圖8)。

    圖8 針閥升程對(duì)比

    由圖8可知,3種油管長(zhǎng)度下的油嘴針閥關(guān)閉時(shí)刻相同,油管長(zhǎng)度為200 mm時(shí)針閥升程大,則針閥關(guān)閉速度更快。

    受發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)限制,燃油軌與噴油器間的高壓油管長(zhǎng)度受到限制。由圖9可見(jiàn),在油管長(zhǎng)度為100~200 mm時(shí),減小油管長(zhǎng)度對(duì)提高噴油壓力,即提高循環(huán)噴油量作用有限。由控制腔壓力控制方法可知:提高控制腔的卸壓速度,可以降低針閥開(kāi)啟過(guò)程的阻力,進(jìn)而提高噴油嘴針閥開(kāi)啟速度。

    圖9 循環(huán)噴油量隨油管長(zhǎng)度的變化規(guī)律

    圖10示出3種方案下盛油槽、壓力室壓力及針閥升程對(duì)比。其中方案A為原結(jié)構(gòu)參數(shù):管長(zhǎng)600 mm,控制腔進(jìn)回油量孔面積比1∶1.6;方案B為管長(zhǎng)600 mm,增大控制腔進(jìn)回油量孔孔徑,調(diào)整兩者面積比為1∶4;方案C為管長(zhǎng)200 mm,控制腔進(jìn)回油量孔面積比為1∶4。對(duì)比方案A與方案B可知,由于增加了控制腔進(jìn)回油量孔面積比,采用方案B時(shí)控制腔能快速卸壓,油嘴針閥迅速開(kāi)啟,壓力室壓力迅速提高。由于方案A與方案B管長(zhǎng)均為600 mm,所以兩種方案盛油槽的壓力波動(dòng)曲線基本一致:盛油槽的壓力回升較晚。方案B盛油槽壓力恢復(fù)時(shí),油嘴針閥開(kāi)始關(guān)閉,不利于提高壓力室壓力。

    圖10 調(diào)整油管長(zhǎng)度、進(jìn)回油比下的針閥升程、盛油槽與壓力室壓力對(duì)比

    方案C與方案B有相同控制腔量孔設(shè)計(jì),方案C的油嘴針閥也能迅速開(kāi)啟,但方案C油管短,盛油槽壓力回升快。高的盛油槽壓力匹配高的油嘴針閥升程,使得壓力室壓力大幅度提高。相比于方案A,方案C在匹配0.54 mm2噴孔時(shí),最大實(shí)際噴油壓力和平均實(shí)際噴油壓力分別提高了70%與75%,循環(huán)噴油量提高了34%。

    4 結(jié)論

    a) 利用噴油器性能測(cè)試設(shè)備,獲取共軌噴油器的噴油規(guī)律曲線,利用噴孔流量公式計(jì)算得到該噴油器的最大實(shí)際噴油壓力和平均實(shí)際噴油壓力,二者僅為供油壓力的42.3%和23%;

    b) 實(shí)際噴油壓力損失主要為盛油槽與壓力室間密封座面的節(jié)流損失,原因是噴油初期盛油槽壓力降不利于油嘴針閥的快速開(kāi)啟;

    c) 提高控制腔卸壓速度,同時(shí)加快盛油槽壓力回升速度有利于提高最大、平均實(shí)際噴油壓力;計(jì)算顯示,縮短燃油軌與噴油器間的管長(zhǎng)至200 mm,提高控制腔進(jìn)回油量孔孔徑,噴油器的最大實(shí)際噴油壓力和平均實(shí)際噴油壓力噴油壓力分別提高了70%與75%。

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