關(guān)于無(wú)縫鋼管中頻熱擴(kuò)工藝的認(rèn)識(shí)

桑 偉，陳俊德，王洪海，陳 冬

（德新鋼管（中國(guó)）有限公司，江蘇 無(wú)錫 214177）

自1995年以來(lái)，無(wú)縫鋼管的中頻熱擴(kuò)工藝先后在天津鋼管集團(tuán)股份有限公司、寶鋼集團(tuán)有限公司、鞍鋼股份有限公司、本鋼集團(tuán)有限公司等大型國(guó)有企業(yè)及眾多民營(yíng)企業(yè)中投入生產(chǎn)［1］。經(jīng)過(guò)幾十年的發(fā)展，中頻熱擴(kuò)工藝已經(jīng)成為生產(chǎn)大直徑薄壁無(wú)縫鋼管的不可或缺的一種方式。由于石油化工裝置向大型化方向發(fā)展，電站鍋爐向高參數(shù)方向發(fā)展，對(duì)大直徑薄壁無(wú)縫鋼管的需求量越來(lái)越大，中頻熱擴(kuò)無(wú)縫鋼管獲得了越來(lái)越廣泛應(yīng)用［2］。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，僅德新鋼管（中國(guó)）有限公司在過(guò)去16年中生產(chǎn)的中頻熱擴(kuò)無(wú)縫鋼管已有近百萬(wàn)噸，廣泛應(yīng)用于國(guó)內(nèi)外的石油化工、能源電力、高壓鍋爐及壓力容器制造等領(lǐng)域，大量的中頻熱擴(kuò)無(wú)縫鋼管已安全在役運(yùn)行超過(guò)10萬(wàn)h。2017年12月29日，中國(guó)鋼鐵工業(yè)協(xié)會(huì)頒布了T/CISA 002—2017《高壓鍋爐用中頻熱擴(kuò)無(wú)縫鋼管》團(tuán)體標(biāo)準(zhǔn)，標(biāo)志著中頻熱擴(kuò)工藝的發(fā)展進(jìn)入一個(gè)新階段。

幾十年來(lái)，國(guó)內(nèi)煉鋼水平的提高和軋管技術(shù)的發(fā)展提升了原管的質(zhì)量，智能制造及自動(dòng)控制技術(shù)的應(yīng)用、材料熱處理能力的提高、檢驗(yàn)檢測(cè)技術(shù)的進(jìn)步促進(jìn)了無(wú)縫鋼管中頻熱擴(kuò)工藝的發(fā)展。中頻熱擴(kuò)生產(chǎn)單位為了滿足日益增長(zhǎng)的市場(chǎng)需求，不斷改進(jìn)和完善工藝、提升裝備和制造水平、加大檢驗(yàn)和檢測(cè)力度，使中頻熱擴(kuò)鋼管的質(zhì)量和可靠性不斷提升［3］。結(jié)合現(xiàn)今中頻熱擴(kuò)工藝的特點(diǎn)和質(zhì)量控制等來(lái)討論該工藝的本質(zhì)特點(diǎn)。

1 中頻熱擴(kuò)工藝及其特點(diǎn)

中頻熱擴(kuò)工藝是將合格的原管在控溫、控速、控變徑率的狀態(tài)下，從頭至尾經(jīng)中頻連續(xù)均勻加熱，靠液壓缸活塞推動(dòng)原管通過(guò)內(nèi)置的錐形芯棒，使原管擴(kuò)制成更大直徑鋼管的一種無(wú)縫鋼管制造工藝。中頻熱擴(kuò)過(guò)程如圖 1所示［2］。

圖1 中頻熱擴(kuò)過(guò)程示意

中頻熱擴(kuò)工藝的一般流程為：復(fù)檢合格的原管—檢查修磨—選擇芯棒—原管內(nèi)壁涂潤(rùn)滑劑—加熱擴(kuò)徑—熱處理—理化檢驗(yàn)—校直—內(nèi)外表面處理—探傷、測(cè)厚—水壓試驗(yàn)—尺寸及外觀檢驗(yàn)—后續(xù)加工［4］。

2 中頻熱擴(kuò)鋼管的質(zhì)量控制

2.1 對(duì)原管質(zhì)量的控制

統(tǒng)計(jì)表明，鋼管的典型缺陷主要源自于坯料［5］，管坯的質(zhì)量是無(wú)縫鋼管質(zhì)量的前提和基礎(chǔ)［6］。如導(dǎo)致P91鋼管的翹皮、孔洞、分層等缺陷形成的主要因素是坯料中的非金屬夾雜物［7-8］。因此，從原管及其坯料源頭上消除缺陷是保證熱擴(kuò)鋼管質(zhì)量的關(guān)鍵。隨著國(guó)內(nèi)煉鋼水平的提高，以及鐵水預(yù)處理和純凈鋼冶煉技術(shù)的發(fā)展，鋼坯的純凈度、均勻度有了很大程度的提高［9］，鋼內(nèi)非金屬夾雜物的含量逐步降低。同時(shí)，通過(guò)非金屬夾雜物的球化技術(shù)可以改變夾雜物的形態(tài)和分布，消除夾雜物對(duì)鋼性能的影響［10］。目前，連鑄坯通常采用“轉(zhuǎn)爐冶煉+精煉+真空脫氣”工藝進(jìn)行冶煉，使A類、B類、D類夾雜物的細(xì)系級(jí)別和粗系級(jí)別分別不大于1.0級(jí)，C類夾雜物的細(xì)系級(jí)別和粗系級(jí)別分別不大于0.5級(jí)，DS類夾雜物不大于1.5級(jí)。同時(shí)，選用表面質(zhì)量好、幾何尺寸精度高的合格鋼管作為熱擴(kuò)用原管，并對(duì)原管質(zhì)量進(jìn)行嚴(yán)格的復(fù)驗(yàn)，利用內(nèi)外表面機(jī)械修磨的方式消除表面可能存在的裂紋、結(jié)疤、重皮等缺陷也是保證中頻熱擴(kuò)鋼管質(zhì)量的基礎(chǔ)［11］。

2.2 對(duì)熱擴(kuò)工藝參數(shù)的控制

中頻感應(yīng)加熱的溫度是影響熱擴(kuò)鋼管質(zhì)量的重要參數(shù)。加熱溫度過(guò)低，則金屬的變形抗力較大，擴(kuò)徑變形困難，所需的液壓油缸推制力增大，芯棒及與之連接的連桿容易變形或受損；加熱溫度過(guò)高，則能耗增加，并且芯棒前端的金屬容易起皺。合適的加熱溫度通常根據(jù)原管的材質(zhì)、材料的相變溫度、材料產(chǎn)生熱裂紋的敏感溫度區(qū)間、壁厚和擴(kuò)徑率等因素來(lái)設(shè)定。確定了具體的加熱溫度之后，中頻熱擴(kuò)生產(chǎn)中采用DCR智能溫度閉環(huán)感應(yīng)加熱系統(tǒng)達(dá)到工藝所要求的恒定溫度區(qū)間，中頻加熱控制系統(tǒng)如圖2所示，在設(shè)定的溫度條件下，當(dāng)電壓、電流或其他外界因素造成實(shí)際溫度與設(shè)定溫度存在偏差，將溫度變化的信號(hào)轉(zhuǎn)換成電信號(hào)，經(jīng)過(guò)DCR控制中心計(jì)算分析后發(fā)出指令，對(duì)輸出功率進(jìn)行調(diào)節(jié)，可使原管變形區(qū)的溫度穩(wěn)定在±10℃范圍［11］。

圖2 中頻加熱控制系統(tǒng)

推進(jìn)速度也是影響擴(kuò)管質(zhì)量的重要因素。推進(jìn)速度過(guò)快，容易造成原管溫度降低，產(chǎn)生擴(kuò)管裂紋；推進(jìn)速度過(guò)慢，容易致使原管溫度上升，產(chǎn)生鼓包、堆鋼等缺陷，同時(shí)會(huì)降低芯棒的使用壽命。中頻熱擴(kuò)機(jī)組采用推進(jìn)速度自動(dòng)控制系統(tǒng)對(duì)推進(jìn)速度進(jìn)行調(diào)節(jié)，即采用1 024×2 048高分辨率的傳感器直接測(cè)量原管的線速度，采用IP65高防護(hù)0.2級(jí)精度的傳感器測(cè)量液壓系統(tǒng)的推制壓力，并通過(guò)高精度的PLC模塊將油缸壓力和推進(jìn)速度直接顯示在人機(jī)界面和儀表上［11］。在設(shè)定的推進(jìn)速度條件下，當(dāng)油缸壓力或其他外界因素造成實(shí)際推進(jìn)速度與設(shè)定速度存在偏差時(shí)，將速度傳感器測(cè)量的信號(hào)轉(zhuǎn)換成電信號(hào)，經(jīng)過(guò)控制中心計(jì)算分析后發(fā)出指令，對(duì)油缸壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)，保持穩(wěn)定的推進(jìn)速度。同時(shí)，中頻熱擴(kuò)機(jī)組的液壓站選用較大功率的液壓油泵和大容量的液壓油箱，使液壓系統(tǒng)保持低速低壓運(yùn)行，從而降低系統(tǒng)的振動(dòng)和熱擴(kuò)散。

2.3 擴(kuò)后整體熱處理

鋼管經(jīng)過(guò)中頻熱擴(kuò)后相當(dāng)于進(jìn)行了低溫形變熱處理［12］。大量的生產(chǎn)實(shí)踐和科學(xué)研究表明，在適當(dāng)?shù)臏囟认陆?jīng)過(guò)一道次熱擴(kuò)后晶粒度可提高0.5～1.0級(jí)，力學(xué)性能和沖擊功較熱軋狀態(tài)的原管略有降低，但仍然能夠滿足標(biāo)準(zhǔn)的要求。根據(jù)T/CISA 002—2017的要求，對(duì)中頻熱擴(kuò)無(wú)縫鋼管必須進(jìn)行整體熱處理。經(jīng)過(guò)幾十年的發(fā)展，鋼管熱擴(kuò)生產(chǎn)單位已經(jīng)形成了針對(duì)不同化學(xué)成分和不同規(guī)格鋼管的完善熱處理工藝，熱處理設(shè)備也裝備了溫度自動(dòng)控制系統(tǒng)和溫度自動(dòng)記錄裝置。熱擴(kuò)鋼管經(jīng)整體熱處理后可使晶粒度進(jìn)一步提高0.5～1.0級(jí)，鋼管的力學(xué)性能和沖擊功等綜合性能有顯著提高［13-14］。

2.4 精整、檢驗(yàn)與檢測(cè)

中頻熱擴(kuò)過(guò)程中變形區(qū)的金屬處于雙向受壓、單向受拉的受力狀態(tài)，通過(guò)智能溫度系統(tǒng)和速度控制系統(tǒng)保持加熱溫度和推進(jìn)速度相對(duì)穩(wěn)定，并對(duì)擴(kuò)徑率進(jìn)行精確控制的狀態(tài)下，完全可以保證熱擴(kuò)過(guò)程不產(chǎn)生新的缺陷。但是，如果原管中存在缺陷，則熱擴(kuò)過(guò)程會(huì)使原管中的缺陷充分暴露。因此，對(duì)熱處理后的熱擴(kuò)鋼管必須進(jìn)行內(nèi)外拋丸和嚴(yán)格的外觀檢驗(yàn)，鋼管內(nèi)外表面不允許有裂紋、折疊、軋折、離層、結(jié)疤、氧化皮和劃道等缺陷，如果存在這些缺陷，可在保證最小壁厚的前提下通過(guò)修磨的方式將表面缺陷徹底清除。另外，對(duì)精整后的鋼管還必須進(jìn)行嚴(yán)格的無(wú)損檢測(cè)，包括自動(dòng)超聲波檢測(cè)、渦流檢測(cè)或漏磁檢測(cè)。近年來(lái)，具有高精確度、高可靠性的高效超聲渦流一體化自動(dòng)檢測(cè)系統(tǒng)已廣泛應(yīng)用于無(wú)縫鋼管的無(wú)損檢測(cè)。結(jié)合渦流檢測(cè)、超聲波檢測(cè)各自的優(yōu)點(diǎn)實(shí)現(xiàn)聯(lián)合探傷，既可避免渦流或超聲波單一檢測(cè)方式對(duì)內(nèi)部或表面缺陷產(chǎn)生漏檢，實(shí)現(xiàn)對(duì)無(wú)縫鋼管內(nèi)外部缺陷的全面檢測(cè)，又可以在生產(chǎn)過(guò)程中節(jié)約檢測(cè)時(shí)間，提高檢測(cè)效率［15-16］。最后，還需要在熱處理后的鋼管上取樣進(jìn)行嚴(yán)格的理化檢驗(yàn)和力學(xué)性能試驗(yàn)。

3 對(duì)中頻熱擴(kuò)工藝的認(rèn)識(shí)

3.1 中頻熱擴(kuò)加熱方式

國(guó)內(nèi)鋼管標(biāo)準(zhǔn)GB/T 5310—2017《高壓鍋爐用無(wú)縫鋼管》規(guī)定，熱擴(kuò)鋼管應(yīng)是坯料鋼管經(jīng)整體加熱后擴(kuò)制變形而成更大直徑的鋼管［17］。與該標(biāo)準(zhǔn)所說(shuō)的整體加熱相比，以往人們誤認(rèn)為中頻熱擴(kuò)工藝所采用的加熱方式是局部加熱［3，4，18］。這種認(rèn)識(shí)忽視了對(duì)熱擴(kuò)過(guò)程的整體考慮。局部加熱是指僅僅對(duì)工件或產(chǎn)品的一部分進(jìn)行加熱，例如利用無(wú)縫鋼管旋壓制造無(wú)縫鋼瓶時(shí)，中頻感應(yīng)線圈僅對(duì)無(wú)縫鋼管的端部加熱，而鋼管中間部位沒(méi)有被加熱。類似的局部加熱還存在于工件的彎制過(guò)程及焊接過(guò)程中，僅僅是彎制部位或焊接部位受熱，而工件的其余部位在整個(gè)加工過(guò)程中不經(jīng)過(guò)受熱。

中頻熱擴(kuò)工藝采用中頻感應(yīng)線圈對(duì)原管進(jìn)行電磁感應(yīng)加熱，當(dāng)原管在液壓缸活塞的推動(dòng)下從一端到另一端依次經(jīng)過(guò)中頻感應(yīng)線圈時(shí)，原管變形區(qū)及其前后部分區(qū)域被連續(xù)均勻地加熱到設(shè)定的工藝溫度。保證中頻感應(yīng)線圈的長(zhǎng)度完全覆蓋原管的變形區(qū)，并在變形區(qū)前后留有足夠的加熱長(zhǎng)度余量，使原管受熱升溫達(dá)到熱擴(kuò)溫度的鋼管長(zhǎng)度大于金屬變形區(qū)間的長(zhǎng)度。由于原管的擴(kuò)徑減壁變形完全發(fā)生在與內(nèi)置芯棒變形區(qū)接觸的錐形區(qū)間內(nèi)，中頻熱擴(kuò)過(guò)程中所完成的金屬變形與原管整體加熱后再進(jìn)行擴(kuò)制所發(fā)生的金屬變形完全相同。當(dāng)原管變形區(qū)的金屬溫度達(dá)到設(shè)定的加熱溫度后，其塑性提高，變形抗力降低，在液壓缸活塞的推動(dòng)下通過(guò)內(nèi)置芯棒的錐形變形區(qū)時(shí)，直徑增大、壁厚減薄，從而實(shí)現(xiàn)擴(kuò)制變形。因此，中頻熱擴(kuò)工藝是將原管從一端到另一端連續(xù)均勻地加熱到設(shè)定的工藝溫度，同時(shí)使原管從一端到另一端通過(guò)內(nèi)置芯棒實(shí)現(xiàn)擴(kuò)制變形，中頻熱擴(kuò)所采用的連續(xù)加熱方式與拉拔式熱擴(kuò)所采用的整體加熱方式目的相同，具有等效的作用。

3.2 加熱溫度

根據(jù)金屬熱加工塑性變形的原理可知，原管加熱的目的是提高金屬的塑性和降低其變形抗力。通常，鋼的溫度較高時(shí)塑性較高、變形抗力較低。例如，采用整體加熱的拉拔式熱擴(kuò)工藝，通常將原管加熱到較高的溫度區(qū)間（900～1 200 ℃）［2，19］；以往的中頻熱擴(kuò)工藝確定加熱溫度的一般原則是高于Ar3或Ac3溫度50～100℃，以便達(dá)到更高的推制速度，提高生產(chǎn)效率［20］，并達(dá)到代替正火的目的［21］。但是，應(yīng)該看到的是，拉拔式熱擴(kuò)工藝采用較高的加熱溫度是為了實(shí)現(xiàn)一次加熱后進(jìn)行2~4次擴(kuò)徑，每次擴(kuò)徑后，毛管溫度都有一定程度的降低，到第4次擴(kuò)徑時(shí)，由于溫度很低，僅能以2%左右的擴(kuò)徑率進(jìn)行擴(kuò)制。因此，即便拉拔式熱擴(kuò)工藝采用較高的加熱溫度，但是由于擴(kuò)制過(guò)程中溫度逐漸降低，無(wú)法對(duì)熱擴(kuò)溫度進(jìn)行精確控制，所以該工藝生產(chǎn)的熱擴(kuò)鋼管表面質(zhì)量較差、尺寸精度較低［2，22］。

對(duì)于中頻熱擴(kuò)工藝，提高加熱溫度雖然可以采用較高的推制速度，但溫度較高時(shí)亦對(duì)擴(kuò)制過(guò)程產(chǎn)生以下不利影響：

（1）鋼管內(nèi)外表面氧化嚴(yán)重，內(nèi)表面氧化皮黏在芯棒上，容易使鋼管內(nèi)表面劃傷，形成內(nèi)直道；

（2）晶粒之間的結(jié)合力降低，抑制鋼管內(nèi)的裂紋等缺陷擴(kuò)展的約束力減弱；

（3）中頻熱擴(kuò)工藝以加工大直徑薄壁鋼管為主，擴(kuò)制大直徑鋼管所需的芯棒體積大，質(zhì)量大，芯棒的質(zhì)量完全由鋼管底部金屬承擔(dān)，溫度較高時(shí)，鋼管底部金屬因芯棒引起的塑性變形量增大，造成熱擴(kuò)鋼管壁厚不均勻度增大；

（4）對(duì)于高壓鍋爐管用的高合金鋼，加熱至超過(guò)下臨界溫度Ac1后，由于金屬組織開(kāi)始發(fā)生相變，熱擴(kuò)后在空氣中冷卻就會(huì)產(chǎn)生硬化，硬化條件下的顯微結(jié)構(gòu)易于產(chǎn)生晶間應(yīng)力腐蝕裂紋。大量生產(chǎn)實(shí)踐和研究表明，對(duì)于中薄壁厚的鋼管進(jìn)行熱擴(kuò)時(shí)，控制加熱溫度上限，使其盡可能不超過(guò)下臨界溫度Ac1有助于抑制熱擴(kuò)時(shí)缺陷擴(kuò)展、提高鋼管的壁厚均勻度和表面質(zhì)量。如高合金鋼因壁厚和擴(kuò)徑率的原因必須提高加熱溫度時(shí)，應(yīng)在熱擴(kuò)后立即進(jìn)行熱處理，以防因產(chǎn)生硬化而使組織性能劣化。

3.3 變形區(qū)金屬受力狀態(tài)

以往人們認(rèn)為，對(duì)于中頻加熱推制式擴(kuò)管，變形區(qū)金屬在徑向和周向受拉應(yīng)力，軸向?yàn)閴簯?yīng)力［23］。以下結(jié)合中頻熱擴(kuò)過(guò)程中變形區(qū)金屬實(shí)際的受力狀態(tài)分析對(duì)該觀點(diǎn)進(jìn)行討論。

變形區(qū)的受力分析如圖3所示，原管管端受到液壓缸活塞的推力Ft，原管變形區(qū)與固定的內(nèi)置芯棒接觸后受到來(lái)自芯棒的平行摩擦阻力Ff和垂直擠壓力Fj。對(duì)Ff和Fj沿原管軸向、徑向和周向進(jìn)行分解與合并后得到變形區(qū)金屬單元的受力狀態(tài)，具體如圖4所示。變形區(qū)金屬單元軸向受到Ff和Ff1+Fj1的作用，當(dāng)原管勻速前進(jìn)時(shí)，這兩個(gè)力方向相反，大小相等。變形區(qū)金屬單元徑向受到Ff2+Fj2的作用，該力克服金屬的徑向變形抗力，使原管的直徑增大。變形區(qū)金屬在內(nèi)表面受到的徑向壓力最大，隨著逐步克服徑向變形抗力，變形區(qū)金屬所受徑向壓力至外表面時(shí)趨近于0。變形區(qū)金屬單元周向受到Fj3的作用，該力克服金屬的周向變形抗力，使原管的壁厚減薄。由此可見(jiàn)，變形區(qū)金屬不是處于單向受力狀態(tài)，其軸向和徑向受到壓應(yīng)力，周向受到拉應(yīng)力，受力狀態(tài)明顯優(yōu)于拉拔式熱擴(kuò)過(guò)程金屬僅徑向受壓、軸向和周向雙向受拉的受力狀態(tài)。

圖3 變形區(qū)的受力分析

圖4 變形區(qū)金屬單元的受力分析

對(duì)于中頻熱擴(kuò)鋼管，完成變形后的金屬不再受軸向力，定徑區(qū)的金屬依然受到中頻感應(yīng)線圈的加熱，平整區(qū)的金屬亦保留較高的余溫，在室溫條件下經(jīng)緩慢冷卻后相當(dāng)于對(duì)熱擴(kuò)后的鋼管進(jìn)行退火處理，有助于消除加工過(guò)程中產(chǎn)生的畸變組織和內(nèi)應(yīng)力，并使晶粒細(xì)化。

3.4 中頻熱擴(kuò)質(zhì)量

以往行業(yè)內(nèi)對(duì)中頻熱擴(kuò)工藝及其產(chǎn)品質(zhì)量存在著一些認(rèn)識(shí)上的誤區(qū)和爭(zhēng)議，歸結(jié)起來(lái)有以下兩點(diǎn)：①鋼管外壁為自由變形狀態(tài)，擴(kuò)管時(shí)會(huì)將原有管體缺陷擴(kuò)大、組織疏松、晶粒粗化［3］；②中頻熱擴(kuò)產(chǎn)品檔次低，熱擴(kuò)過(guò)程會(huì)使尺寸偏差增大［24］。

從變形區(qū)金屬受力狀態(tài)可知，中頻熱擴(kuò)時(shí)變形區(qū)的金屬處于兩向受壓、一向受拉的狀態(tài)，受力狀態(tài)較好，并且采用相對(duì)較低的熱擴(kuò)溫度和較低的推進(jìn)速度，可使晶粒之間保持相應(yīng)的結(jié)合力和約束力，抑制鋼管內(nèi)的裂紋等缺陷擴(kuò)展。并且中頻熱擴(kuò)僅僅使鋼管的直徑增大，而使其長(zhǎng)度減小、壁厚減薄，符合金屬兩向受壓、一向受拉的應(yīng)力分析；因此，中頻熱擴(kuò)不會(huì)導(dǎo)致組織疏松和晶粒粗化。中頻熱擴(kuò)對(duì)晶粒的細(xì)化作用已經(jīng)在不同生產(chǎn)廠家針對(duì)不同材質(zhì)的試驗(yàn)中得到了驗(yàn)證［1，14，21］。

芯棒的尺寸精度直接影響到中頻熱擴(kuò)鋼管的制造精度。以往芯棒設(shè)計(jì)考慮的因素和環(huán)節(jié)較少，處于熱擴(kuò)狀態(tài)下的芯棒尺寸偏差較大，影響了熱擴(kuò)鋼管的成型精度。隨著芯棒設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)的深入以及大量生產(chǎn)和試驗(yàn)數(shù)據(jù)的積累，芯棒的尺寸精度越來(lái)越高，使得熱擴(kuò)鋼管的制造精度隨之提高。過(guò)去采用較高的加熱溫度導(dǎo)致中頻熱擴(kuò)鋼管的壁厚不均勻度增大，如今在相對(duì)較低的適宜溫度下進(jìn)行熱擴(kuò)完全可以避免使熱擴(kuò)鋼管的尺寸偏差增大［25-26］。所以，中頻熱擴(kuò)鋼管的產(chǎn)品等級(jí)越來(lái)越高，應(yīng)用范圍也越來(lái)越廣。

4 結(jié) 語(yǔ)

中頻熱擴(kuò)工藝的特點(diǎn)決定了其是生產(chǎn)Φ508 mm以上且徑壁比大于30的大直徑薄壁無(wú)縫鋼管的經(jīng)濟(jì)性選擇之一。隨著中頻熱擴(kuò)工藝的不斷完善和發(fā)展，通過(guò)選用無(wú)缺陷的坯料、復(fù)驗(yàn)合格的原管、嚴(yán)格的工藝要求和完善的檢測(cè)手段，完全可以保證中頻熱擴(kuò)鋼管的制造精度、整體質(zhì)量和可靠性。中頻熱擴(kuò)過(guò)程中的雙向受壓、單向受拉的受力狀態(tài)，以及熱擴(kuò)過(guò)程中通過(guò)智能溫度控制系統(tǒng)保持相對(duì)較低的加熱溫度和相對(duì)較低的推進(jìn)速度，可以有效地降低熱擴(kuò)過(guò)程中產(chǎn)生缺陷或使缺陷擴(kuò)展的風(fēng)險(xiǎn)。建議用發(fā)展的眼光重新認(rèn)識(shí)中頻熱擴(kuò)工藝的加熱方式、加熱溫度、受力狀態(tài)和產(chǎn)品質(zhì)量，使中頻熱擴(kuò)工藝在國(guó)民經(jīng)濟(jì)建設(shè)中發(fā)揮出更大的作用。