基于CFD的離合器回油過程仿真研究

鄧達(dá)泰 熊飛 朱林培 段德昊

摘 要：文章采用CFD技術(shù)對某離合器進(jìn)行回油過程液壓缸壓力及活塞位移進(jìn)行分析，并對比了活塞摩擦力和油溫對回油過程的影響，分析結(jié)果表明：活塞摩擦力增大會導(dǎo)致液壓缸內(nèi)壓力降低，但對活塞的關(guān)閉時(shí)間影響較小;低溫下由于油的粘度較大，對離合器活塞關(guān)閉時(shí)間會有較大影響。通過CFD分析可以為離合器回油參數(shù)設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。

關(guān)鍵詞：離合器;回油過程;CFD仿真

中圖分類號：U463.211? 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A? 文章編號：1671-7988（2019）12-109-04

Abstract： Using CFD technology to analyze the hydraulic cylinder pressure and piston displacement of a clutch during unloading process， and compare the impact of piston friction and oil temperature on the unloading process. The analysis results show that the increase of piston friction will cause the pressure in the hydraulic cylinder to decrease. However， it has little effect on the closing time of the piston. Because of the high viscosity of the oil at low temperature， it will have a great influence on the closing time of the clutch piston. CFD analysis can provide guidance for the design of clutch unloading parameters.

Keywords： Clutch; Unloading process; CFD simulation

前言

離合器是汽車動力傳遞的關(guān)鍵部件，通過離合器的分離與結(jié)合，可以實(shí)現(xiàn)檔位的切換。而離合器的分離與結(jié)合，是通過液壓系統(tǒng)控制供油過程和卸油過程來實(shí)現(xiàn)的。合理的供油和卸油壓力控制，可以保證換擋的平順性和汽車的動力性能。

鑒于液壓系統(tǒng)的壓力控制對離合器的分離與結(jié)合影響非常重要，因而液壓系統(tǒng)的壓力控制對離合器動作的影響一直受到廣泛關(guān)注。任永強(qiáng)等[1]采用ADAMS軟件對DCT離合器的分離結(jié)合時(shí)間進(jìn)行了仿真分析，結(jié)果表明正壓力的變化與換擋時(shí)間有直接的聯(lián)系。馬彪[2]建立了換擋離合器的充油過程數(shù)學(xué)模型，采用Matlab中Simulink進(jìn)行了仿真，獲得了充油流量的動態(tài)變化規(guī)律，并通過臺架實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了建模方法和仿真的準(zhǔn)確性。張靜等[3]在考慮液阻、液感、液容的前提下，建立了換擋離合器以及各液壓元件在充油過程中的動態(tài)模型，并利用Simulink對其進(jìn)行動態(tài)仿真。

在目前離合器動態(tài)過程的研究中，油液的壓力對離合器的作用主要是通過經(jīng)驗(yàn)公式或一維仿真獲得，并沒有考慮供油管內(nèi)油流狀態(tài)對壓力的影響。因而本文采用CFD方法對離合器分離回油過程進(jìn)行仿真，以獲得活塞摩擦力和油溫對離合器回油過程的影響，并為離合器分離時(shí)間的評估提供參考。

1 物理模型

本文所研究的離合器是一個(gè)由三片摩擦片組成的濕式離合器，該離合器使用波形彈簧作為離合器的分離彈簧，離合器活塞行程為1.6mm，如圖1為離合器的截面圖。在該離合器的液壓缸底部有一個(gè)油孔，液壓油可以通過油孔進(jìn)出液壓缸。離合器的供油和回油管道是相同的，油管連接離合器的液壓缸和液壓控制單元，如圖2所示。

2 三維仿真計(jì)算方法

2.1 活塞運(yùn)動的處理方法

如圖3為離合器活塞在回油過程中的受力示意圖，離合器活塞在彈簧力Fs的作用下，把液壓缸內(nèi)的液壓油壓進(jìn)油管內(nèi)，在活塞的壓縮過程中，油液由于受壓，會產(chǎn)生抵抗力Foil以阻止活塞的運(yùn)動，另外由于活塞與活塞缸之間存在相對運(yùn)動，會產(chǎn)生與運(yùn)動方向相反的動摩擦力Fm。

活塞的運(yùn)動速度與其受力密切相關(guān)，因而在仿真的時(shí)候，需要充分考慮活塞的受力，并通過求解活塞的運(yùn)動方程來獲得活塞運(yùn)動的加速度及速度。

由于活塞運(yùn)動過程中會導(dǎo)致網(wǎng)格產(chǎn)生壓縮和變形，因而對活塞運(yùn)動進(jìn)行CFD仿真，需要使用動網(wǎng)格技術(shù)進(jìn)行處理。本文研究的活塞液壓缸為軸對稱模型，因而可以對液壓缸位置劃分規(guī)則的六面體網(wǎng)格（如圖4），以提高動網(wǎng)格計(jì)算的速度和精度。

2.2 仿真條件及方法

仿真使用Dexron-VI潤滑油進(jìn)行，離合器正常工作下，油溫為90°，該溫度對應(yīng)的油密度和粘度分別為804kg/m3和0.0059Pa s。仿真分析取101325Pa作為參考壓力，計(jì)算結(jié)果均以相對壓力表示。

為了簡化計(jì)算，本文的仿真分析基于如下假設(shè)進(jìn)行：

1）假設(shè)初始時(shí)刻離合器處于結(jié)合狀態(tài)，液壓缸內(nèi)部初始壓力為12bar。在離合器卸油瞬間，離合器油道液壓控制單元閥門完全開啟，離合器油道出口暴露在環(huán)境壓力中，即出口相對壓力為0Pa。

2）由于液壓油在極短時(shí)間內(nèi)會受到較大的壓力變化，因而需要考慮油液的壓縮性，取油體積模量為1.7e+9Pa[4]。

3）活塞受到靜摩擦力與動摩擦力相等。

3 仿真分析結(jié)果

3.1 設(shè)計(jì)參數(shù)下的活塞回油過程分析

對該離合器，活塞開關(guān)的行程為1.6mm，設(shè)計(jì)的彈簧剛度為800N/mm。單片波形彈簧在安裝時(shí)候預(yù)壓縮量為0.78mm，在離合器結(jié)合時(shí)候，單片波形彈簧總壓縮量為1.31mm，所以可以獲得離合器分離時(shí)候彈簧初始推力為1048N。設(shè)計(jì)工況下工作油溫和活塞摩擦阻力為分別取90°C和100N。