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    干濕循環(huán)作用下膨脹土變形特性

    2019-10-16 06:27:14段尚磊徐國(guó)元董均貴錢(qián)慧良
    關(guān)鍵詞:吸力含水率孔隙

    段尚磊,徐國(guó)元,董均貴,錢(qián)慧良

    (1.華南理工大學(xué) 土木與交通學(xué)院,廣東 廣州 510641;2.桂林理工大學(xué) 土木與建筑工程學(xué)院,廣西 桂林 541004)

    0 引 言

    膨脹土是一種特殊的非飽和土,在我國(guó)廣西、云南、四川、內(nèi)蒙古等20多個(gè)地區(qū)均有不同范圍的分布[1]。因其含有蒙脫石、伊利石等親水性礦物,表現(xiàn)出明顯的吸水膨脹和失水收縮特性,且這種隨含水率變化而脹縮變形具有反復(fù)性[2]。膨脹土的膨脹特性受到密實(shí)度、礦物組成、含水率、結(jié)構(gòu)、裂隙等眾多因素的影響。其中,含水率因素受外界環(huán)境影響最大。大自然的降雨和蒸發(fā)作用導(dǎo)致淺層膨脹土存在干濕循環(huán)現(xiàn)象,經(jīng)歷多次干濕循環(huán)作用后,土體裂隙發(fā)育、顆粒破碎、強(qiáng)度降低,導(dǎo)致膨脹土地基上的各種工程建筑物存在重大安全隱患[3-7]。眾多專家學(xué)者已對(duì)膨脹土及其災(zāi)害防治進(jìn)行近60年的研究,然而由于對(duì)干濕變化的敏感性及其結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性,膨脹土災(zāi)害仍時(shí)有發(fā)生。據(jù)相關(guān)統(tǒng)計(jì),我國(guó)膨脹土地區(qū)每年有數(shù)百萬(wàn)平方米的建筑物受損,直接經(jīng)濟(jì)損失高達(dá)數(shù)億元,膨脹土地區(qū)對(duì)建成構(gòu)筑物的維護(hù)費(fèi)用也高達(dá)數(shù)千萬(wàn)[8-9]。吸水膨脹是膨脹土成災(zāi)的主要形式之一,造成破壞也最嚴(yán)重[10-11]。因?yàn)閷?duì)含水率變化敏感的特性,膨脹土災(zāi)害屬于具有顯著的突發(fā)性的地質(zhì)災(zāi)害[12-13]。

    隨著全球范圍內(nèi)工程建設(shè)的全面展開(kāi),膨脹土的研究也取得許多新進(jìn)展。主流研究認(rèn)為,干濕循環(huán)作用對(duì)膨脹土來(lái)說(shuō)是弊大于利的,貫入阻力、彈性模量、抗剪強(qiáng)度等各項(xiàng)指標(biāo)會(huì)因干濕循環(huán)而出現(xiàn)不同程度的衰減[14-18]。Nicolai David Jablonowski等研究發(fā)現(xiàn),干濕循環(huán)作用可促進(jìn)無(wú)機(jī)物在土壤中富集,形成具有一定粘結(jié)力的膠結(jié)物,膠結(jié)物的擴(kuò)容作用會(huì)提高膨脹率。經(jīng)歷不同循環(huán)次數(shù),富集程度是不同的,其膨脹特性也存在顯著差異[19]。Sai K.Vanapall等學(xué)者注意到,由于應(yīng)力狀態(tài)變化和軟化特性,膨脹土的變形很難用當(dāng)前的一般非飽和土模型進(jìn)行推算[20]。膨脹率的測(cè)試和預(yù)測(cè)的方法較多,通過(guò)初始含水率、塑性指數(shù)、初始干密度等簡(jiǎn)單指標(biāo)可對(duì)膨脹能力進(jìn)行簡(jiǎn)單的預(yù)測(cè)[21-23]。礦物成分、基質(zhì)吸力、PH值等因素與膨脹性能有良好的線性關(guān)系,也可以對(duì)膨脹率的大小進(jìn)行預(yù)估[24]。膨脹率常用于表征土體膨脹量的大小,膨脹量與時(shí)間的關(guān)系往往不是線性的,膨脹的不同階段都有各自特殊性,而干濕循環(huán)作用下不同膨脹階段的特征及其影響機(jī)理尚不明了。

    結(jié)合前人研究成果,以膨脹土為研究對(duì)象,研究不同干濕循環(huán)次數(shù)下重塑膨脹土吸水膨脹變形能力,探究膨脹過(guò)程不同階段的膨脹特性及其影響機(jī)理,從過(guò)程角度初步揭示干濕循環(huán)對(duì)膨脹特性的影響。

    1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

    1.1 試驗(yàn)用土基本物性

    試驗(yàn)所用膨脹土取自廣西南寧市西南部地表以下2~4 m之間,為灰白色弱膨脹土,其主要物性參數(shù)見(jiàn)表1.根據(jù)相關(guān)規(guī)程[25]可知,該土為弱膨脹土。

    1.2 試樣制取

    為保證試樣均勻性,采取靜壓制樣方式。取過(guò)2 mm篩的烘干土,分層噴水配制含水率約為12.0%的濕土,密封保存48 h以上使水分均勻后用烘干法測(cè)定含水率。按相同干密度1.7 g/cm3,采用千斤頂靜壓制樣,試樣直徑為61.8 mm,高度為20.0 mm.密度差小于0.2 g/cm3的3個(gè)試樣為一組,取3個(gè)試樣變形讀數(shù)平均值作為該時(shí)刻豎向膨脹量。

    表1 膨脹土特性參數(shù)

    1.3 膨脹試驗(yàn)

    試驗(yàn)利用固結(jié)儀完成,為防止試樣膨脹時(shí)超出環(huán)刀限制范圍,試驗(yàn)中環(huán)刀直徑為61.8 mm,高度為25.0 mm.參照公路土工試驗(yàn)規(guī)程(JTG E40—2007)[26]的要求安裝好試樣,試樣豎向不施加荷載。記錄百分表初讀數(shù),加蒸餾水至稍稍沒(méi)過(guò)試樣下底面。試驗(yàn)開(kāi)始20 min內(nèi)每隔5 min記錄一次百分表讀數(shù),開(kāi)始2 h內(nèi)每10 min記錄一次百分表讀數(shù),之后根據(jù)試樣膨脹速率調(diào)整讀數(shù)時(shí)間。當(dāng)間隔2 h時(shí),2次讀數(shù)之差小于0.01 mm時(shí),可認(rèn)為試樣膨脹變形達(dá)到穩(wěn)定。拆除百分表,將試樣置于40 ℃的烘箱內(nèi)烘干至恒重,測(cè)量干試樣高度,如此完成一次干濕循環(huán)過(guò)程。試樣后續(xù)膨脹測(cè)量及干濕循環(huán)過(guò)程與第一次操作相同。

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 不同循環(huán)次數(shù)下膨脹曲線

    以試樣吸水時(shí)間為橫坐標(biāo),以試樣豎向累計(jì)變形量(膨脹量)為縱坐標(biāo),對(duì)比分析0~4次干濕循環(huán)下試樣膨脹特性曲線(圖1)。

    圖1 不同循環(huán)次數(shù)下豎向變形與時(shí)間關(guān)系曲線Fig.1 Relationships between vertical deformation and time under different cycles

    2.2 曲線總體走勢(shì)

    試樣橫向受到環(huán)刀的固定約束,只能發(fā)生豎向膨脹,豎向累計(jì)變形也即是膨脹量。不同干濕循環(huán)次數(shù)下,試樣吸水膨脹趨勢(shì)相同,隨吸水時(shí)間增加試樣先迅速膨脹,之后膨脹速率減慢,最后膨脹達(dá)到穩(wěn)定。第0次循環(huán)時(shí),試樣膨脹速率最低,約在230 min后完才成膨脹量的90%.而第1~第4次循環(huán)后,試樣均在約100 min后就完成膨脹量的90%,之后緩慢達(dá)到變形穩(wěn)定。0次循環(huán)試樣的吸水過(guò)程中,試樣初始狀態(tài)為靜壓低含水率試樣,孔隙大小和分布都較為均勻,水分從試樣底部通過(guò)毛細(xì)作用上升的速度較為均勻且緩慢。待較大孔隙充滿水并實(shí)現(xiàn)一定膨脹后,水分才能進(jìn)入顆粒之間的細(xì)小孔隙,完成后續(xù)約10%的膨脹量。

    完成第1次干濕循環(huán)過(guò)程后,試樣經(jīng)歷了脫水過(guò)程。脫水時(shí)毛細(xì)管內(nèi)水分與試樣的浸潤(rùn)角要小于吸水過(guò)程的浸潤(rùn)角[27],從而使試樣土粒間距減小,孔隙收縮變小。水分在孔隙內(nèi)進(jìn)出流動(dòng),使得部分粘粒隨之遷移并在孔徑縮小位置停留形成孔喉。當(dāng)試樣再次吸水時(shí),細(xì)小孔徑具有更大的吸力,水分迅速沿細(xì)孔上升,使試樣在不到2 h內(nèi)就完成超過(guò)90%的膨脹量??缀韺?duì)水分進(jìn)入存在一定阻擋作用,其內(nèi)部的孔隙吸水膨脹過(guò)程存在一定滯后現(xiàn)象。

    各次干濕循環(huán)下,膨脹量與時(shí)間關(guān)系曲線(膨脹曲線)無(wú)法用1條曲線進(jìn)行擬合。以3次干濕循環(huán)后吸水膨脹數(shù)據(jù)為例,根據(jù)不同時(shí)段試樣吸水特性采用3段直線近似擬合。

    如圖2所示,各膨脹階段均可用直線擬合,不同階段擬合直線的斜率不同。用分段擬合符合性較好,相關(guān)系數(shù)都大于0.9.根據(jù)擬合關(guān)系式,由不同時(shí)間點(diǎn)推算第3次循環(huán)后吸水膨脹過(guò)程中不同階段膨脹量,并與實(shí)測(cè)膨脹量進(jìn)行誤差分析由圖3可知,分為3段進(jìn)行擬合的膨脹數(shù)據(jù)與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)符合良好,其最大誤差約為0.1 mm.不同干濕循環(huán)次數(shù)下,試樣吸水膨脹量隨時(shí)間的變化膨脹曲線用3段直線進(jìn)行擬合較為合理。

    圖2 擬合數(shù)據(jù)與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.2 Comparison of the fitted and measured data

    2.3 各階段膨脹速率

    試樣在各個(gè)時(shí)間段的膨脹速率存在較大差異,0~30 min快速膨脹階段,30~90 min減緩膨脹階段,90 min之后緩慢穩(wěn)定階段。將不同干濕循環(huán)次數(shù)下3階段膨脹速率曲線列于圖3中,橫坐標(biāo)為膨脹階段,縱坐標(biāo)為對(duì)應(yīng)圖2中各膨脹階段擬合直線的斜率。

    圖3 不同循環(huán)次數(shù)下各階段膨脹速率Fig.3 Swelling rate at each stages under different cycles

    從圖3可以看出,第1階段于第2,3階段的膨脹速率差距較大,第二、三2個(gè)階段膨脹速率較為接近。對(duì)于未經(jīng)歷干濕循環(huán)的試樣(第0次循環(huán)),膨脹速率隨時(shí)間增加而逐漸降低,但其各個(gè)階段膨脹速率差距不大。經(jīng)歷干濕循環(huán)的試樣(第1~4次循環(huán)),各階段膨脹速率相差較大;第1階段膨脹速率最大,約為第2階段膨脹速率的4倍。經(jīng)歷干濕循環(huán)試樣膨脹速率與吸水階段之間可近似用對(duì)數(shù)回歸方程來(lái)表示,本試驗(yàn)中,k為膨脹速率,x為吸水階段(取值1,2,3)。

    k=-0.0558ln(x)+0.058 4

    (1)

    試樣吸水膨脹過(guò)程是孔隙逐漸充滿水的過(guò)程,也是從非飽和狀態(tài)逐漸過(guò)度到飽和狀態(tài)的過(guò)程。水分從試樣底部往上逐漸擴(kuò)散至整個(gè)試樣飽和,在達(dá)到整體飽和之前總是存在處于非飽和的部分。根據(jù)飽和度的不同,俞培基等學(xué)者將非飽和土歸納為3種系統(tǒng)階段,水封閉系統(tǒng)、雙開(kāi)敞系統(tǒng)、氣封閉系統(tǒng)[28]。試樣吸水膨脹的第1階段,飽和度較小,只有孔隙氣是連通的,而孔隙水則被氣和土粒隔開(kāi)。此時(shí)由于毛細(xì)水的遷移,土粒與少量孔隙水接觸而迅速發(fā)生膨脹并形成水膜[29],孔徑收縮將孔隙氣壓縮并驅(qū)趕出試樣,使水分可以迅速向深處流動(dòng),外部水分可迅速進(jìn)入孔隙。此階段試樣吸水膨脹迅速,與文中膨脹曲線的第1階段相對(duì)應(yīng)。隨著飽和度的逐漸增加而到達(dá)雙開(kāi)敞系統(tǒng)階段,此時(shí)孔隙水與孔隙氣都成為連通狀態(tài),兩者都有各自通向土粒的通道。與水接觸的土粒已基本完成膨脹,孔隙氣的量減小,局部孔隙堵塞,孔隙氣的排除需要更大的壓力。故而此階段試樣膨脹速率減緩,與文中膨脹曲線的第2階段相符。膨脹曲線處于第3階段時(shí),試樣中水分繼續(xù)增加到達(dá)水封閉系統(tǒng),孔隙中的空氣將被分割和包圍,以氣泡的形式存在。此時(shí)只有孔隙水是連通的,氣泡之間不連通且量很少,試樣繼續(xù)緩慢膨脹的同時(shí)也會(huì)將部分氣泡排除,試樣膨脹已經(jīng)趨于穩(wěn)定。

    2.4 干濕循環(huán)對(duì)膨脹變形的影響

    經(jīng)歷不同干濕循環(huán)次數(shù)之后,試樣吸水膨脹總變形量明顯不同(圖4)。經(jīng)歷1次干濕循環(huán)后試樣吸水膨脹量增加約20%,之后隨著循環(huán)次數(shù)的增加膨脹量依次減小。分析認(rèn)為,試樣徑向尺寸大于豎向尺寸,脫水過(guò)程中徑向收縮量大于豎向收縮量,對(duì)土粒形成豎向擠壓,導(dǎo)致完成脫水時(shí)試樣的高度大于20.0 mm,徑向尺寸小于61.8 mm.脫水過(guò)程中,液體排出孔徑收縮,加之液體內(nèi)部張力作用,對(duì)孔壁施加一個(gè)收縮力,加大了孔徑縮小程度[30]。加之脫水過(guò)程試樣產(chǎn)生一定量的不可恢復(fù)變形,因而試樣經(jīng)歷1次干濕循環(huán)后,豎向膨脹能力遠(yuǎn)大于徑向。而第2~4次循環(huán)后吸水膨脹都是以經(jīng)歷脫水收縮后作為初始狀態(tài)進(jìn)行的,不同循環(huán)次數(shù)之間豎向、徑向變形能力差距減小,試樣總變形量依次減小。

    圖4 膨脹量與干濕循環(huán)次數(shù)關(guān)系Fig.4 Relation between the amount of expansion and the number of cycles

    試樣顆粒破碎也是造成不同干濕循環(huán)次數(shù)下試樣膨脹量差異的重要原因。圖5(a)是1次干濕循環(huán)后的電鏡掃描圖像,圖5(b)是4次干濕循環(huán)之后的電鏡掃描圖像。1次干濕循環(huán)后,試樣處于脫水收縮狀態(tài),土顆粒間呈堆疊狀緊密接觸。4次干濕循環(huán)后,試樣出現(xiàn)明顯的裂隙,且大部分裂隙都是沿試樣高度方向發(fā)展的。裂隙面上的土粒之間橫向失去了粘結(jié)強(qiáng)度,遇水時(shí)即會(huì)發(fā)生橫向膨脹的約束力變小。隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加,試樣破碎化程度進(jìn)一步加重,豎向膨脹變形能力逐漸降低。另外,粘粒表面負(fù)電荷密度較大,吸水膨脹時(shí)雙電層厚度也較大。而隨著水分反復(fù)流出試樣,部分粘粒會(huì)隨水流失,一定程度上造成豎向膨脹量的損失。

    圖5 不同循環(huán)次數(shù)電鏡掃描結(jié)果Fig.5 Scanning electron microscope of different cycles

    非飽和土的基質(zhì)吸力是水分遷移的重要?jiǎng)恿Γ?jīng)歷不同干濕循環(huán)后基質(zhì)吸力也存在差異[31]。為進(jìn)一步探究干濕循環(huán)與膨脹特性的關(guān)系,測(cè)試不同循環(huán)次數(shù)下試樣的土-水特征曲線(SWCC)。文中使用飽和鹽溶液法,僅對(duì)高吸力條件下吸濕曲線進(jìn)行測(cè)試,借以分析干濕循環(huán)對(duì)基質(zhì)吸力的影響。試驗(yàn)使用飽和鹽溶液及對(duì)應(yīng)吸力值見(jiàn)表2,土-水特征曲線中水分以質(zhì)量含水率ω表示(圖6)。

    圖6顯示了不同飽和鹽溶液提供的蒸汽壓,經(jīng)歷不同干濕循環(huán)次數(shù)后試樣吸濕路徑下,質(zhì)量含水率與基質(zhì)吸力的變化關(guān)系。當(dāng)含水率小于3%時(shí),土水特征曲線趨于穩(wěn)定,不同循環(huán)次數(shù)的試樣吸力值較為接近。試驗(yàn)說(shuō)明了經(jīng)歷不同干濕循環(huán)之后,試樣的基質(zhì)吸力是不同的,尤其是在高含水率下差異更大[32]。故試樣膨脹過(guò)程中,第1階段膨脹速率和膨脹量差距較小,而第2階段和第3階段的差距較大。

    表2 飽和鹽溶液及對(duì)應(yīng)吸力值(25 ℃)

    圖6 飽和鹽溶液法測(cè)定土-水特征曲線Fig.6 Soil-water characteristic curves by saturated salt solution method

    3 結(jié) 論

    1)不同干濕循環(huán)次數(shù)下,試樣吸水膨脹變形的趨勢(shì)相同。膨脹土遇水反應(yīng)迅速,在較短時(shí)間內(nèi)即可完成總膨脹量的90%,之后膨脹減緩并最終趨于穩(wěn)定。

    2)膨脹曲線各階段膨脹速率不同,可大致分為快速膨脹階段、減緩膨脹階段、緩慢穩(wěn)定階段。不同干濕循環(huán)次數(shù)下的膨脹曲線用3段直線進(jìn)行擬合較為合理,其擬合最大誤差約為0.1 mm.

    3)非飽和土水封閉系統(tǒng)、雙開(kāi)敞系統(tǒng)、氣封閉系統(tǒng)等3種狀態(tài)的特征差異,是造成膨脹曲線不同階段膨脹速率差異的主要原因。

    4)不同干濕循環(huán)次數(shù)下,試樣的破碎化程度和基質(zhì)吸力都存在一定差異,導(dǎo)致膨脹曲線及總膨脹量不盡相同。

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