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    基于場(chǎng)-路耦合模型的變壓器內(nèi)部短路故障分析

    2019-10-08 03:22:04晉建廠
    船電技術(shù) 2019年9期
    關(guān)鍵詞:匝間匝數(shù)繞組

    晉建廠,王 偉

    基于場(chǎng)-路耦合模型的變壓器內(nèi)部短路故障分析

    晉建廠1,王 偉2

    (1. 海軍裝備部重大專項(xiàng)裝備項(xiàng)目管理中心,北京 100071;2. 中國艦船研究設(shè)計(jì)中心,武漢 430064)

    為正確分析變壓器內(nèi)部故障特征和設(shè)計(jì)變壓器繼電保護(hù)方案,需建立準(zhǔn)確的變壓器內(nèi)部故障分析模型。本文建立了一種基于棱邊有限元和直接耦合求解的變壓器三維場(chǎng)-路耦合模型,為變壓器內(nèi)部故障分析提供了新方法。論文還分析了內(nèi)部短路故障特征隨故障類型、故障位置等因素變化的曲線,可作為整定變壓器繼電保護(hù)方案的依據(jù)。

    內(nèi)部故障 變壓器 場(chǎng)-路耦合 有限元

    0 引言

    近幾年變壓器實(shí)際發(fā)生故障的情況表明,大約70%-80%的變壓器故障都?xì)w結(jié)為內(nèi)部繞組的短路故障。變壓器是一種典型的電-磁耦合設(shè)備,變壓器繞組內(nèi)部短路時(shí),其內(nèi)部電磁關(guān)系復(fù)雜,還需考慮鐵芯非線性、變壓器結(jié)構(gòu)等多方面因素。本文建立了變壓器的三維場(chǎng)-路耦合模型。應(yīng)用該模型對(duì)一臺(tái)三相變壓器的幾種典型內(nèi)部短路故障進(jìn)行了仿真分析,可作為變壓器的繼保整定的依據(jù)。

    1 場(chǎng)-路耦合模型

    場(chǎng)-路耦合模型由場(chǎng)計(jì)算模型和電路模型組成,場(chǎng)計(jì)算模型用于計(jì)算變壓器內(nèi)部磁場(chǎng)分布與變化,電路模型表征的是變壓器繞組的電氣連接關(guān)系。

    1.1 場(chǎng)計(jì)算模型

    三維渦流場(chǎng)的計(jì)算方法主要有標(biāo)量電位T法和矢量磁位A法兩大類。具體應(yīng)用到變壓器的場(chǎng)-路耦合計(jì)算,T法雖然未知數(shù)少,但T法與電壓項(xiàng)耦合比較復(fù)雜;且當(dāng)模型中含有鐵磁材料時(shí),T法的計(jì)算誤差也較大,這使介質(zhì)參數(shù)磁導(dǎo)率的迭代很難收斂;然而在變壓器內(nèi)部短路過程中,鐵心局部區(qū)域會(huì)進(jìn)入飽和,使場(chǎng)-路耦合求解的效率降低。矢量磁位A在場(chǎng)-路耦合計(jì)算中易與引入的電壓項(xiàng)耦合,且A法對(duì)含有鐵磁材料的模型計(jì)算精度也較高。為此,本文引入矢量磁位A,建立變壓器三維非線性場(chǎng)域控制方程如下所示。

    上式中:為磁導(dǎo)率;s為電流密度。

    1.2 電路模型

    對(duì)變壓器各繞組所在支路列寫電路方程可得:

    上式中:、、、、分別為各支路的電壓源、電流、繞組反電勢(shì)、電感以及電阻。

    1.3 場(chǎng)-路耦合

    將電路方程與矢量磁位聯(lián)系起來,繞組的反電勢(shì)可由下式計(jì)算。

    2 算例分析

    上文詳細(xì)闡述了場(chǎng)-路耦合計(jì)算的原理,據(jù)此對(duì)一臺(tái)S9-500/10型三相電力變壓器繞組匝間短路、內(nèi)部相間短路故障進(jìn)行了仿真計(jì)算,該變壓器的參數(shù)見表1。

    表1 變壓器模型參數(shù)

    根據(jù)上述計(jì)算原理和上表所示的變壓器的結(jié)構(gòu)和聯(lián)接方式,建立變壓器的場(chǎng)-路耦合計(jì)算模型如下所示。

    圖1 S9-500/10型三相電力變壓器

    上圖中M(M=A,B,C)為無限大對(duì)稱電源;電路中的N(N=1~9)與場(chǎng)計(jì)算模型中的繞組一一對(duì)應(yīng),其中7、8、9用于模擬故障繞組,開關(guān)的開斷與閉合即可模擬變壓器正常工作和內(nèi)部故障兩種工況,如S1(或S2、S3)閉合可模擬繞組匝間短路和層間短路,S4閉合模擬繞組內(nèi)部相間短路故障。變壓器由正常工作狀態(tài)到內(nèi)部短路故障可以看作是繞組連接方式的改變。

    圖2 變壓器場(chǎng)-路耦合仿真計(jì)算示意圖

    3 仿真結(jié)果與分析

    3.1 原邊繞組匝間短路

    首先仿真模擬了B相(后面如無特殊說明,故障相均為B相)原邊繞組最外兩層層間絕緣破壞發(fā)生20匝(5.56%)匝間短路故障(圖1中S1閉合,具體短路位置參見表1繞組結(jié)構(gòu)示意圖中SW2閉合,每層短路匝數(shù)為10匝),故障前后原副邊電流、故障匝內(nèi)電流波形如下所示。

    從圖3可以看出,=0.04 s時(shí)短路,無論是故障相還是非故障相都受到匝間短路故障的影響,主要表現(xiàn)為:原邊故障相、非故障相電流增大,故障相增加幅度最大;副邊故障相電流減小、非故障相電流增大。

    1)不同匝數(shù)的匝間短路

    為分析故障匝數(shù)對(duì)繞組匝間短路的影響,本文仿真模擬了原邊繞組發(fā)生不同匝數(shù)的匝間短路故障(如表1中SW1閉合,N=1、K由4變化到36),短路電流峰值隨匝數(shù)的變化如圖4所示。

    圖3 短路故障匝內(nèi)以及原、副邊繞組電流波形圖

    圖4 短路三相原邊繞組、故障匝內(nèi)電流峰值

    從上圖可以看出,隨著短路匝數(shù)的增加,原邊短路電流峰值呈現(xiàn)逐漸增大的趨勢(shì);但受位置的影響,故障匝內(nèi)電流呈先減小后增大的趨勢(shì)。

    2)故障點(diǎn)沿繞組橫向位置不同

    圖5給出了在相同短路匝數(shù)下(20匝),原邊電流峰值和故障匝內(nèi)電流峰值隨故障位置沿繞組橫向變化的曲線,即故障點(diǎn)位于不同層與層之間(具體位置參見表1: SW2閉合,并分別置于不同層與層之間)。

    由上圖可知:故障電流峰值隨故障點(diǎn)橫向位置的變化基本不變,說明故障點(diǎn)橫向位置對(duì)匝間短路故障特征的影響并不明顯。

    3)故障點(diǎn)沿繞組縱向位置不同

    仍然在短路匝數(shù)不變的條件下(20匝),改變故障點(diǎn)沿繞組的縱向位置(如表1中所示:SW1閉合,N由1變化到20,K=N+19)。圖5為原邊電流峰值和故障匝內(nèi)電流峰值的變化曲線。

    圖5 B相匝間短路三相原邊繞組、故障匝內(nèi)電流峰值

    圖6 B相匝間短路三相原邊繞組、故障匝內(nèi)電流峰值

    由計(jì)算結(jié)果可知:無論是故障相還是非故障相,故障后電流峰值因故障點(diǎn)位于繞組不同的縱向位置而有一定的變化,發(fā)生在繞組中部的匝間短路故障故障電流最大。

    3.2 繞組內(nèi)部相間短路

    對(duì)于變壓器內(nèi)部發(fā)生相間短路故障,由于該變壓器為低壓繞組在內(nèi),高壓繞組在外,故此處只分析了B、C相鄰兩相原邊繞組相同縱向位置發(fā)生短路故障這一情況。變壓器原邊繞組為Y型連接,一般變壓器高壓繞組內(nèi)側(cè)接電源端,外側(cè)出線接公共端,故相間短路后繞組的連接關(guān)系可用如圖7、圖8表示(S4閉合)。下圖為相間短路前后原副邊繞組、故障線圈的電流波形。

    圖9給出了故障位置由繞組首端向末端移動(dòng)三相高壓繞組、故障繞組電流峰值變化的情況。

    從仿真結(jié)果可以看出:B、C相相間短路后,A相電流波形雖有畸變,但A相電流幅值基本不變,且隨著故障位置的改變、故障匝數(shù)的增大,B、C相電流峰值基本呈線性增大的趨勢(shì),但A相的電流大小并不受影響。

    圖7 相間短路前后原副邊繞組、故障線圈的電流波形

    圖8 B-C相繞組短路時(shí)三相繞組、故障線圈電流波形

    4 結(jié)論

    本文建立了變壓器的三維場(chǎng)-路耦合模型,并將模型應(yīng)用于變壓器的內(nèi)部故障分析。該模型不受變壓器結(jié)構(gòu)的約束,能夠精細(xì)分析變壓器內(nèi)部不同位置、不同匝數(shù)的短路故障,具有較強(qiáng)的通用性能,還能用于分析變壓器的其他暫態(tài)現(xiàn)象。

    論文給出了變壓器匝間短路和相間短路典型的故障電流波形,以及故障電流峰值隨故障類型、匝數(shù)、故障位置的變化情況,仿真結(jié)果可作為變壓器繼電保護(hù)整定的理論依據(jù)。

    圖9 B-C相原邊三相繞組、故障線圈電流峰值

    [1] 韓正慶, 高仕斌, 李群湛. 基于變壓器模型的新型變壓器保護(hù)原理和判據(jù)[J]. 電網(wǎng)技術(shù), 2005, 29(5): 67-71.

    [2] Han Zhengqing, Gao Shibin, Li Qunzhan. A novel transformer model based protective principle for transformer and criteria[J]. Power System Technology, 2005, 29(5): 67-71(in Chinese).

    [3] Yang L, Yang X, Xu Y. A Nonlinear Model to C-alculate Post-Internal Fault Parameters of Power Tr-ansformer[J]. Power System Technology, 2009, 20: 035.

    Research on Transformer Internal Short Circuit Fault Based on Field-Circuit Coupling Model

    Jin Jianchang, Wang Wei

    (1. Major Special Equipment Project Management Center, Naval Equipment Department, Beijing 100071, China; 2. China Ship Development Center, Wuhan 430064, China)

    TM43

    A

    1003-4862(2019)09-0049-04

    2019-04-01

    晉建廠(1982-),男,本科。研究方向:船舶電氣。E-mail: jjc1982@163.com

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