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    在微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)性能中傳熱的影響作用研究

    2019-09-23 11:05:04
    工業(yè)加熱 2019年4期
    關(guān)鍵詞:擺式腔室工質(zhì)

    王 瑜

    (西安航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院航空制造工程學(xué)院,陜西西安710089)

    在微機(jī)電系統(tǒng)技術(shù)不斷更新發(fā)展的趨勢(shì)下,燃料動(dòng)力輸出系統(tǒng)以其尺寸微小、儲(chǔ)能較高的優(yōu)勢(shì)開(kāi)始備受青睞,而其作為電池替代品演變成了便攜式能源研究的重點(diǎn)。近幾年,我國(guó)清華大學(xué)學(xué)者基于微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī),提出了帶有預(yù)壓縮室的二沖程擺式發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu),并采用相對(duì)復(fù)雜的進(jìn)排氣門代替簧片閥。另外,外國(guó)學(xué)者Epstein 等人提出了微型燃?xì)鉁u輪概念,然后微型自由活塞發(fā)動(dòng)機(jī)與微型擺式內(nèi)燃機(jī)等也一一被提出,通過(guò)研究發(fā)現(xiàn),微細(xì)制造阻礙、燃燒不穩(wěn)定、大面容比傳熱損失等問(wèn)題的存在,直接造成了微型熱機(jī)效率不斷降低的局面[1-2]。對(duì)此,為了能夠?qū)崿F(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)空間的充分合理利用,以及能量密度的提升,本文主要基于微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī),構(gòu)建了相對(duì)完善的傳熱模型,并對(duì)傳熱與尺度效應(yīng)在微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)性能中的影響作用進(jìn)行了深入探究,以期能夠獲取最為真實(shí)的微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)傳熱損失影響特性,從而為既有微型發(fā)動(dòng)機(jī)再微型化奠定堅(jiān)實(shí)的理論基礎(chǔ)。

    1 微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)物理模型

    本文所選自由擺式發(fā)動(dòng)機(jī)基準(zhǔn)尺寸為:氣缸腔內(nèi)直徑45.7 mm,氣缸厚度15 mm,腔體的角度120°。λ為尺寸因子。而擺式發(fā)動(dòng)機(jī)放大或者縮小都是以尺寸及其因子為基礎(chǔ)的。發(fā)動(dòng)機(jī)集合尺寸與運(yùn)行參數(shù)具體如表1所示。

    表1 微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)

    2 微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程數(shù)學(xué)模型

    假設(shè)微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)的腔內(nèi)工質(zhì)混合均勻,獨(dú)立工作腔內(nèi)工質(zhì)狀態(tài)參數(shù)是時(shí)間函數(shù),任何瞬間的腔內(nèi)工質(zhì)成分、壓力、溫度相一致,使用微分方程描述熱力循環(huán)過(guò)程,通過(guò)計(jì)算分析獲取參數(shù)的時(shí)間變化趨勢(shì),以此獲取相關(guān)性能參數(shù)[3]。

    2.1 工作過(guò)程

    在能量與質(zhì)量守恒,以及氣體狀態(tài)方程、微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)既有特性的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步確定工作過(guò)程工質(zhì)溫度、壓力、質(zhì)量等相關(guān)參數(shù),以此對(duì)微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)的工作過(guò)程進(jìn)行詳細(xì)描述。

    2.2 瞬時(shí)工作容積

    通過(guò)幾何關(guān)系能夠獲得環(huán)型氣缸的瞬時(shí)容積,氣缸容積的變化率則為

    式中:H為軸向腔室寬度,mm;R為環(huán)型腔內(nèi)半徑,mm;r為活塞中心輪轂半徑,mm;β為活塞角度,(°);n為轉(zhuǎn)速,r/ms;ε為壓縮比。從式(1)中能夠得知,腔室容積隨著簡(jiǎn)諧運(yùn)動(dòng)的變化規(guī)律而變化。

    2.3 間隙泄漏模型

    微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)在具體運(yùn)行過(guò)程中,活塞和腔室內(nèi)壁之間應(yīng)保證存在既定間隔,而且因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)布置比較特殊,相鄰腔室工質(zhì)的泄漏會(huì)造成腔室內(nèi)部工質(zhì)成分發(fā)生變化,從而對(duì)燃燒之后腔內(nèi)的溫度與壓力造成直接性影響,進(jìn)而導(dǎo)致擺式發(fā)動(dòng)機(jī)的有效輸出功率隨之降低,所以,構(gòu)建仿真模型時(shí),必須加強(qiáng)對(duì)間隙泄漏影響的重視。

    2.4 燃燒放熱模型

    因?yàn)槲⑿蛿[式發(fā)動(dòng)機(jī)在實(shí)際燃燒時(shí),過(guò)程十分復(fù)雜,尚未準(zhǔn)確描述具體燃燒規(guī)律,對(duì)此可以利用零維模型的韋伯燃燒放熱規(guī)律,對(duì)實(shí)際燃燒過(guò)程進(jìn)行模擬,從而對(duì)微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)的綜合性能進(jìn)行預(yù)測(cè),具有較高的可行性。由于相鄰腔室的泄漏工質(zhì)進(jìn)入燃燒腔會(huì)產(chǎn)生一定影響,因此腔內(nèi)已經(jīng)燃燒系數(shù)的變化率為

    式中:b為燃燒持續(xù)時(shí)間,ms;xu0為燃燒之前的初始新鮮充量系數(shù);mi為腔內(nèi)流入的質(zhì)量流量,g/s;xb,i為流入氣體中的已燃系數(shù);m*為可變?nèi)紵齾?shù)。

    2.5 腔內(nèi)傳熱模型

    微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)尺寸明顯縮小,傳熱面容比也隨之增大,傳熱效應(yīng)十分突出,其影響作用不能忽視。在穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下,腔內(nèi)工質(zhì)與受熱部件內(nèi)壁面的對(duì)流傳熱,其計(jì)算公式為

    式中:qw為內(nèi)壁面熱流,J/s;A為傳熱面積,m2;Tw為固避免溫度,K;αG為傳熱系數(shù)[4],W/(m2·K)。

    3 微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)傳熱模型

    氣體溫度從高初始溫度在時(shí)間變化影響下,因?yàn)樯弦粵_程殘留下的高溫氣體和進(jìn)氣過(guò)程中的低溫新鮮燃?xì)庀嗷セ旌?,腔?nèi)的氣體溫度在進(jìn)氣中不斷降低,在壓縮中開(kāi)始慢慢升高,然后在燃燒中快速上升到閾限峰值,最后下降到初始溫度,以此完成溫度變化整個(gè)周期。因?yàn)檠h(huán)周期的時(shí)間并不長(zhǎng),腔室的氣體溫度波動(dòng)對(duì)于機(jī)體溫度場(chǎng)的影響單純作用在腔室避免比較淺顯的層面上,也就是所謂的熱緩存層,在穩(wěn)定運(yùn)行循環(huán)的過(guò)程中,熱緩存層內(nèi)部的溫度開(kāi)始出現(xiàn)周期性變化。氣體和熱緩存層的換熱具體流程為,在既定量低溫新鮮氣體進(jìn)入腔體內(nèi)部的時(shí)候,熱緩存層會(huì)對(duì)氣體進(jìn)行加熱。在壓縮中,氣體溫度一旦超出腔體溫度,那么氣體就會(huì)及時(shí)為熱緩存層提供加熱作用[5]。就第三類邊界一維無(wú)窮大平板熱傳導(dǎo)為依據(jù),在距離壁面l處的時(shí)候,量綱為一的過(guò)余溫度可以用以下公式計(jì)算表示:

    式中:h為對(duì)流熱換系數(shù),J/(m2·s·K);a為熱擴(kuò)散率,W/(m2·K);τ代為時(shí)間,ms;k為熱導(dǎo)率,W/(m·s)。

    假設(shè)量綱為一的過(guò)余溫度變化明顯超出5%的范圍則為熱緩存層,那么在過(guò)余溫度為0.95 的時(shí)候,l代表熱緩存層的厚度。把各個(gè)尺寸運(yùn)行周期、熱擴(kuò)散率、熱導(dǎo)率帶入公式(4)中去,可以獲取熱緩存層的厚度值。由于一般來(lái)說(shuō)擺臂厚度是最薄的部分,所以,使用此當(dāng)量厚度代表腔體厚度,有

    式中:θ為擺臂夾角,(°);f1為氣缸直徑,mm;f2為鉸鏈直徑,mm;根據(jù)表1中對(duì)應(yīng)數(shù)值,把數(shù)值帶入式(5)獲取腔體厚度,為5.381λmm,具體計(jì)算結(jié)果如表2所示。

    表2 各個(gè)尺寸因子下熱緩存層厚度和擺臂當(dāng)量厚度

    從表中可知,在標(biāo)準(zhǔn)尺寸之下,熱緩存層厚度是擺臂當(dāng)量厚度的0.187倍,所以,在循環(huán)周期過(guò)程中,氣缸間不會(huì)衍生相互熱泄漏的不良現(xiàn)象。但是,在發(fā)動(dòng)機(jī)尺寸比較小的狀態(tài)下,基準(zhǔn)尺寸相對(duì)縮小10倍,那么,氣缸之前的熱泄漏便需要引起重視[6]。

    4 微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)模型仿真計(jì)算方法

    假設(shè)擺式發(fā)動(dòng)機(jī)腔室的相關(guān)參數(shù),據(jù)此設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)結(jié)構(gòu),獲取氣缸容積變化的具體規(guī)律,合理設(shè)置各個(gè)尺寸氣缸和氣口的初始參數(shù),在相同時(shí)刻求解所有微分方程,直到1/4 周期結(jié)束之后,再根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程檢驗(yàn)驗(yàn)收準(zhǔn)則,進(jìn)一步明確腔室初始值的科學(xué)性和有效性。一旦進(jìn)氣室的終值與壓縮室的初始值相同,其終值與燃燒室的初始值相同,其終值與排氣室的初始值相同,其終值與進(jìn)氣室的初始值相同時(shí),在積分時(shí),一旦沒(méi)有滿足任何一項(xiàng)條件,那么都需要針對(duì)初始值進(jìn)行重新調(diào)整,并重新計(jì)算積分,直到能夠滿足所有的條件。具體計(jì)算流程如圖1所示[7-8]。

    圖1 計(jì)算流程

    5 結(jié)果分析

    5.1 傳熱的性能影響

    假設(shè)三種運(yùn)行工況,對(duì)在微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)換特性中傳熱的影響作用進(jìn)行比較分析。其一,理想工況,工質(zhì)氣體和固壁面之間完全隔絕熱量,沒(méi)有熱量交換。其二,隔熱工況,氣體和固壁面間有熱量交換,但是,機(jī)體的外表面上安設(shè)了隔熱層,所以,機(jī)體和環(huán)境之間并不存在熱量交換。其三,傳熱工況,氣體和固壁面間存在一定熱量交換,而且強(qiáng)制性散熱,以此保持外表面溫度適中為800 K,其與實(shí)際運(yùn)行工況最為相符。在進(jìn)氣時(shí),固壁面熱緩存層為氣體進(jìn)行傳熱,會(huì)直接促使溫度明顯出現(xiàn)上升趨勢(shì)[9]。而利用進(jìn)氣氣體傳熱溫升,代表熱緩存層傳熱在進(jìn)氣氣體溫度中的定量影響作用,那么進(jìn)氣氣體基于傳熱的溫升為

    式中:Qin代表周期中熱緩存層對(duì)進(jìn)氣氣體的加熱量,J;min代表周期進(jìn)氣質(zhì)量,mg;cp代表定壓比熱容,J/(mg·K)。

    熱緩存層對(duì)氣體傳熱會(huì)在很大程度上促使進(jìn)氣氣體溫度不斷升高,具體如表3所示。

    表3 不同工況熱緩存層對(duì)進(jìn)氣氣體傳熱溫升影響 K

    在理想工況下,因?yàn)樘幱诮^熱狀態(tài),對(duì)進(jìn)氣氣體并未產(chǎn)生加熱作用。而在隔熱工況下,由于機(jī)體并沒(méi)有對(duì)外散熱,內(nèi)壁面的溫度處于高溫狀態(tài),熱緩存層對(duì)進(jìn)氣過(guò)程加熱也愈發(fā)強(qiáng)烈。但是,在傳熱工況下,因?yàn)闊峋彺鎸訉?duì)進(jìn)氣氣體進(jìn)行了加熱,所以使得進(jìn)氣溫度有了一定程度的升高。所以,不同工況下,進(jìn)氣氣體傳熱溫升處于不斷上升的趨勢(shì)。因?yàn)檫M(jìn)氣氣體傳熱溫升不斷增大,進(jìn)氣腔室溫度與壓力也越來(lái)越高,腔室和進(jìn)氣氣管壓力差逐漸縮小,會(huì)直接阻礙進(jìn)氣,質(zhì)量也會(huì)降低,所以,理想工況下的進(jìn)氣質(zhì)量最佳,隔熱工況下的進(jìn)氣質(zhì)量最差。具體如表4所示。

    表4 不同工況熱緩存層對(duì)進(jìn)入進(jìn)氣腔室氣體質(zhì)量的影響 mg

    微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)是自由活塞式發(fā)動(dòng)機(jī),進(jìn)氣質(zhì)量越少,那么氣體向前推動(dòng)擺臂運(yùn)轉(zhuǎn)的幅度就是減小,可變?nèi)莘e也會(huì)隨之變少,所以,在理想工況下,循環(huán)圖所圍面積最大,而隔熱工況下最小。而壓縮比則是理想工況下最大,隔熱工況下最小,因?yàn)闊嵝屎蛪嚎s比息息相關(guān),所以,熱緩存層對(duì)進(jìn)氣氣體傳熱,會(huì)直接造成指示功和熱效率明顯降低。在機(jī)體和環(huán)境隔熱的時(shí)候,影響作用則會(huì)進(jìn)一步突出。

    在運(yùn)轉(zhuǎn)中,氣體溫度高于壁面溫度,所以,氣體朝著熱緩存層進(jìn)行傳熱。在理想工況下,沒(méi)有傳熱。而隔熱工況下,大約有一半能量傳輸?shù)綗峋彺鎸?。傳熱工況下,大約有1/3 的能量傳輸?shù)綗峋彺鎸?。具體如表5 所示。所以,在運(yùn)轉(zhuǎn)中,氣體向熱緩存層傳輸熱量,導(dǎo)致了一定程度的能量浪費(fèi),大大降低了指示功在燃?xì)饣瘜W(xué)能中所占比重,從而使得效率明顯下降。

    表5 不同工況熱緩存層對(duì)氣體傳熱量、余熱、指示功在燃?xì)饣瘜W(xué)能中所占比例的影響 W

    從上可知,在進(jìn)氣時(shí),熱緩存層對(duì)氣體傳熱,會(huì)促使氣體溫度上升,進(jìn)氣質(zhì)量下降,以此導(dǎo)致指示功與壓縮比也隨之下降。在運(yùn)轉(zhuǎn)中,氣體對(duì)熱緩存層的傳熱直接簡(jiǎn)化了流程,節(jié)省了能量,使得熱效率明顯降低。在微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)和環(huán)境相互隔熱的時(shí)候,因?yàn)闅怏w溫度的變化愈演愈烈,熱緩存層對(duì)于系統(tǒng)所造成的影響也會(huì)明顯擴(kuò)大。

    5.2 傳熱尺度效應(yīng)的性能影響

    尺寸因子越小,表面積則越大,傳熱隨之強(qiáng)化,進(jìn)氣氣體傳熱溫升也會(huì)越大[10],具體如表6所示。

    表6 不同尺寸熱緩存層對(duì)進(jìn)氣氣體傳熱溫升的影響 K

    量綱為一的進(jìn)氣質(zhì)量對(duì)傳熱工況下熱緩存層對(duì)不同尺寸系統(tǒng)進(jìn)氣質(zhì)量的影響進(jìn)行定量評(píng)估。在尺寸不斷減小的趨勢(shì)下,進(jìn)氣腔室溫度壓力逐漸升高,腔室和進(jìn)氣氣管的壓力差逐漸縮小,使得進(jìn)氣質(zhì)量大大降低。具體如表7所示。

    表7 不同尺寸熱緩存層對(duì)量綱為一的進(jìn)氣質(zhì)量影響 mg

    從表7中數(shù)據(jù)可知,尺寸越大,傳熱對(duì)微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣所造成的影響越小,但是,在尺寸縮小到既定程度時(shí),熱緩存層對(duì)進(jìn)氣量所造成的惡化作用也會(huì)越來(lái)越凸顯。

    在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),尺寸因子越小,表面積越大,傳熱隨之增強(qiáng),所以氣體對(duì)熱緩存層的加熱量在燃?xì)饣瘜W(xué)能中所占比重不斷增大,也就是能量浪費(fèi)越來(lái)越嚴(yán)重,所以,指示功所占比重在逐漸下降。具體如表8所示。

    表8 不同尺寸熱緩存層對(duì)氣體傳熱量、余熱、指示功在燃?xì)饣瘜W(xué)能所占比例的影響 W

    隨著尺寸減小,擺臂在周期中上止點(diǎn)到下止點(diǎn)之間擺角不斷縮小,單腔運(yùn)轉(zhuǎn)效能不斷降低。尺寸越小,進(jìn)氣質(zhì)量越小,氣體推動(dòng)擺臂前轉(zhuǎn)的幅度就會(huì)越小,這時(shí)壓縮比也會(huì)不斷降低。

    6 結(jié) 論

    綜上所述,傳熱影響會(huì)直接導(dǎo)致微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率降低,還會(huì)縮減功率輸出。在基準(zhǔn)尺度下,工質(zhì)氣體和內(nèi)壁面周期性熱交換單純局限在壁面的表層,而在尺寸縮小之后,則可能會(huì)出現(xiàn)氣缸之間相互熱泄漏。熱緩存層對(duì)進(jìn)氣氣體進(jìn)行傳熱,會(huì)促使進(jìn)氣質(zhì)量和壓縮比下降。而氣體在做功的時(shí)候,向熱緩存層進(jìn)行傳熱,會(huì)導(dǎo)致嚴(yán)重的能源浪費(fèi),從而使得熱效率明顯降低。在發(fā)動(dòng)機(jī)和環(huán)境處于隔熱狀態(tài)下,熱緩存層對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的影響則會(huì)更加突出。對(duì)此,可以在微型擺式發(fā)動(dòng)機(jī)的內(nèi)壁面上,適當(dāng)安裝熱導(dǎo)率和熱容比較低的涂層材料,以降低機(jī)體與氣體彼此之間的傳熱量,通過(guò)提升進(jìn)氣質(zhì)量與壓縮比,減少能量浪費(fèi),實(shí)現(xiàn)熱效率提高的目標(biāo)。

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