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    樓莊子水庫(kù)溢洪洞體型優(yōu)化試驗(yàn)研究

    2019-09-23 00:42:36劉景瑞
    關(guān)鍵詞:溢洪水舌洪水位

    張 軍, 劉景瑞

    (新疆水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院, 新疆 烏魯木齊 830000)

    1 研究背景

    隨著西北地區(qū)水利工程建設(shè)的快速發(fā)展,中高壩數(shù)量不斷增加,高速水流問(wèn)題與工程運(yùn)行安全息息相關(guān)。水利工作者尤其關(guān)注泄洪建筑物的消能防沖設(shè)施。依據(jù)泄水建筑物高流速水力學(xué)理論,挑流鼻坎的形式直接影響挑流水舌形態(tài),挑流水舌形態(tài)是決定下游沖刷的關(guān)鍵。為了驗(yàn)證挑流鼻坎的合理性、經(jīng)濟(jì)性,通常采用水工模型試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證,且已獲得良好的研究成果[1-2]。

    國(guó)內(nèi)中高壩泄洪建筑物的挑流消能工有寬尾墩形式[3-7]、窄縫挑坎形式[8-9]、扭鼻坎形式[10-11]、斜鼻坎形式[12-14]、燕尾挑坎形式[15]、舌形鼻坎形式[16-18]等。張東明等[16]對(duì)舌形挑坎和短邊墻挑坎的水舌流態(tài)進(jìn)行了數(shù)值模擬,提出不同挑坎體型的水舌空中擴(kuò)散規(guī)律;王均星等[17]通過(guò)龍開(kāi)口水電站模型試驗(yàn)得出大差動(dòng)-舌形挑坎方案消能防沖效果較優(yōu),其挑坎水舌縱、橫向均有擴(kuò)散,擴(kuò)散效果較好;陳小威等[18]通過(guò)長(zhǎng)溢廟水庫(kù)溢洪洞模型試驗(yàn)驗(yàn)證了舌形鼻坎橫向擴(kuò)散水流分布均勻,有效解決了下游河床沖刷問(wèn)題。針對(duì)樓莊子水庫(kù)工程砂、泥巖互層軟巖的地質(zhì)特性,為減小下游沖刷,保證出口右岸邊坡安全,并驗(yàn)證溢洪洞布置和出口消能工體型的合理性和可能性,通過(guò)水工模型試驗(yàn)分析了原設(shè)計(jì)溢洪洞布置存在的問(wèn)題,提出了溢洪洞進(jìn)口、出口優(yōu)化體形及舌形挑流鼻坎消能工方案,且驗(yàn)證了其優(yōu)越性。目前,將舌形挑坎運(yùn)用到實(shí)際工程的經(jīng)驗(yàn)較少,本工程取得良好的模型試驗(yàn)結(jié)果,可為同類工程的設(shè)計(jì)提供參考。

    2 工程概況

    樓莊子水庫(kù)位于新疆頭屯河上游,為“十三五”期間重點(diǎn)水利工程,其主要任務(wù)是灌溉、下游防洪和城市供水等。水庫(kù)總庫(kù)容為7 374×104m3。

    溢洪洞軸線采用直線布置,利用右岸山體上下游洪溝布置進(jìn)、出水口?;鶐r為中侏羅統(tǒng)灰綠色砂巖泥巖互層,為軟巖,洞身圍巖類別主要為Ⅳ類。進(jìn)口WES堰控制段寬6.0 m,頂高程1 391.0 m,正常運(yùn)行時(shí)采用弧形工作閘門(mén)擋水。隧洞段斷面(城門(mén)洞形)尺寸由6.0 m×6.0 m(寬×高)漸變?yōu)?.0 m×6.0 m(寬×高),縱坡i=0.02。泄槽(陡槽)段斷面為5.0 m×5.0 m。原設(shè)計(jì)方案泄槽末端設(shè)挑流消能連續(xù)鼻坎,鼻坎長(zhǎng)18.5 m,寬5.0 m,挑角為30°,下游連接混凝土護(hù)坦。挑流鼻坎下游為洪溝,為使下泄的小流量洪水順利排入河道,對(duì)洪溝對(duì)岸進(jìn)行了開(kāi)挖處理。

    3 研究方法

    根據(jù)重力相似準(zhǔn)則設(shè)計(jì)試驗(yàn)?zāi)P蚚3-7],采用正態(tài)模型,模型幾何比尺為 1∶40。模型水庫(kù)兩岸山體地形和下游河道由水泥砂漿拉毛制作而成,溢洪洞進(jìn)口段用水泥砂漿制成,溢洪洞建筑物用有機(jī)玻璃制作。

    為了揭示泄洪消能沖淤規(guī)律,下游河床采用動(dòng)床模擬方法,天然河床部分及溢洪洞出口泄洪渠部分的河床質(zhì)均采用散粒體進(jìn)行模擬。試驗(yàn)的2種特征工況為:(1)工況1,設(shè)計(jì)洪水位,庫(kù)水位1 397.41 m;下泄流量246.6 m3/s;(2)工況2,校核洪水位,庫(kù)水位1 397.63 m,下泄流量256.0 m3/s。

    4 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    4.1 溢洪洞原設(shè)計(jì)方案試驗(yàn)結(jié)果與分析

    4.1.1 泄流能力試驗(yàn)結(jié)果分析 首先對(duì)原設(shè)計(jì)方案溢洪洞的泄流能力進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)試,對(duì)校核洪水位及設(shè)計(jì)洪水位閘門(mén)全開(kāi)時(shí)的溢洪洞進(jìn)出口水力特性及下游河道水流流態(tài)和沖淤形態(tài)進(jìn)行了觀測(cè),泄流能力設(shè)計(jì)值與試驗(yàn)值對(duì)比見(jiàn)表1。

    表1 原設(shè)計(jì)方案溢洪洞泄流能力設(shè)計(jì)值與試驗(yàn)值比較

    由表1可見(jiàn),溢洪洞模型實(shí)測(cè)泄量小于設(shè)計(jì)泄量,在設(shè)計(jì)和校核水位時(shí),兩者差值為61.92~63.55 m3/s,占相應(yīng)設(shè)計(jì)泄量的25.11%~24.82%。為進(jìn)一步分析泄流能力不足的原因,試驗(yàn)中在堰寬不變的條件下,將校核洪水位提高至1 399.05 m,以滿足設(shè)計(jì)流量256 m3/s的要求。試驗(yàn)結(jié)果表明溢洪洞WES堰泄洪過(guò)流能力不足,不符合設(shè)計(jì)要求,為水庫(kù)大壩安全運(yùn)行帶來(lái)隱患。

    4.1.2 挑流水舌特性結(jié)果分析 將庫(kù)水位提高至1 399.05 m,溢洪洞下泄流量達(dá)到設(shè)計(jì)要求泄量256 m3/s,對(duì)水舌形態(tài)與挑距進(jìn)行了觀測(cè)分析。

    原方案溢洪洞校核泄量工況水舌形態(tài)見(jiàn)圖1。試驗(yàn)中觀測(cè)到,校核洪水位對(duì)應(yīng)水舌最大挑射距離為92 m,入水最大寬度為14.95 m,水舌入水位置靠近右岸,水舌擴(kuò)散后右側(cè)部分沖砸河床右岸邊坡。試驗(yàn)結(jié)果表明,原方案挑坎縱向不能形成窄縫水舌,橫向也未拉開(kāi)擴(kuò)散,導(dǎo)致入水集中,且沖砸岸坡。

    圖1 原方案溢洪洞校核泄量工況水舌形態(tài)

    4.2 溢洪洞優(yōu)化方案試驗(yàn)結(jié)果與分析

    由于本工程泄洪建筑物、引水建筑物均集中平行布置在右岸,出口布置緊湊,因此,針對(duì)溢洪洞原方案存在的問(wèn)題,考慮從樞紐布置角度對(duì)溢洪洞軸線平面位置、進(jìn)出口結(jié)構(gòu)體型尺寸等方面進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整。為解決水舌沖砸河床右岸邊坡的問(wèn)題,初擬將溢洪洞出口軸線向河床移動(dòng)20 m。為了使溢洪洞泄量滿足設(shè)計(jì)要求,且減少進(jìn)口石方開(kāi)挖量,初擬維持進(jìn)口溢流堰堰寬6.0 m不變,而將WES堰頂高程降低1.5 m,即從原設(shè)計(jì)堰頂高程1 391.0 m下降至1 389.5 m。再通過(guò)模型試驗(yàn)進(jìn)一步驗(yàn)證優(yōu)化后溢洪洞方案進(jìn)口過(guò)流能力及出口水舌特性,探尋下游河道沖淤形態(tài)規(guī)律。

    4.2.1 泄流能力試驗(yàn)結(jié)果分析 針對(duì)優(yōu)化后溢洪洞進(jìn)口泄洪過(guò)流能力進(jìn)行試驗(yàn)測(cè)定, 對(duì)校核洪水位及設(shè)計(jì)洪水位閘門(mén)全開(kāi)時(shí)的溢洪洞進(jìn)出口水力特性及下游河道水流流態(tài)和沖淤形態(tài)進(jìn)行了觀測(cè),泄流能力設(shè)計(jì)值與試驗(yàn)值對(duì)比見(jiàn)表2。

    表2 優(yōu)化方案溢洪洞設(shè)計(jì)值與試驗(yàn)值比較

    由表2可見(jiàn),優(yōu)化方案溢洪洞模型實(shí)測(cè)過(guò)流能力大于設(shè)計(jì)過(guò)流能力,差值為36.43~39.4 m3/s,設(shè)計(jì)泄量余幅14.77%~15.39%,試驗(yàn)結(jié)果表明:在溢流堰寬為6 m條件下,堰高降低1.5 m,進(jìn)口泄流能力滿足設(shè)計(jì)要求,且有一定余幅,具有一定的安全系數(shù)。

    4.2.2 優(yōu)化軸線方案出口水舌特性分析 試驗(yàn)針對(duì)調(diào)整溢洪洞軸線后的優(yōu)化布置方案出口挑流水舌特性進(jìn)行試驗(yàn)分析,溢洪洞優(yōu)化布置方案水舌流態(tài)及沖淤形態(tài)見(jiàn)圖2。

    由圖2(a)可知,水舌最大挑距為66.8 m,入水集中,沖砸河床,不影響河床右岸邊坡安全。試驗(yàn)結(jié)果表明:溢洪洞軸線向河床偏移20 m是合適的,保證了右岸邊坡的安全,但水舌消能不充分、入水集中,沖砸軟巖河床。

    由圖2(b)可見(jiàn),下游河道沖坑底高程為1 305.40 m,原河床高程為1 318.0 m,則沖坑深度為12.6 m,淤積體頂高程為1 320.30 m,淤積物范圍較大,分布形狀為扇形。試驗(yàn)結(jié)果表明:溢洪洞出口水舌消能不充分,沖砸河床嚴(yán)重,將導(dǎo)致下游河道的嚴(yán)重沖淤,影響下游行洪安全。

    4.3 鼻坎體型優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果與分析

    針對(duì)原設(shè)計(jì)溢洪洞方案及優(yōu)化溢洪洞軸線方案出口水舌均擴(kuò)散不充分、沖砸河床嚴(yán)重、下游河道嚴(yán)重沖淤的問(wèn)題,試驗(yàn)對(duì)鼻坎體型進(jìn)行了優(yōu)化。體型優(yōu)化主要從樞紐布置特點(diǎn)、消能區(qū)地形特征及溢洪洞水力條件進(jìn)行豎向及橫向擴(kuò)散消能試驗(yàn)。

    4.3.1 豎向擴(kuò)散消能優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果分析 首先采用窄縫式鼻坎進(jìn)行豎向擴(kuò)散消能試驗(yàn),試驗(yàn)進(jìn)行了豎向擴(kuò)散方案1及方案2兩個(gè)體型方案測(cè)試,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖3。

    圖2 溢洪洞優(yōu)化布置方案水舌流態(tài)及沖淤形態(tài)

    圖3 豎向擴(kuò)散方案水舌流態(tài)

    由圖3(a)可見(jiàn),鼻坎豎向擴(kuò)散方案1出口寬1.6 m時(shí),水舌基本具有窄縫水舌的形態(tài),但水翅較嚴(yán)重,水舌上部部分水流過(guò)早塌落,水舌形狀不理想。結(jié)果表明:挑流鼻坎出口寬1.6 m不能形成完整的窄縫水舌,豎向擴(kuò)散不充分。由圖3(b)可見(jiàn),將鼻坎豎向擴(kuò)散方案2出口寬調(diào)整為3.2 m時(shí),雖然水翅有所減弱但水舌縱向拉開(kāi)不明顯,水舌形狀亦不理想。結(jié)果表明:挑流鼻坎出口寬3.2 m不能形成窄縫水舌,豎向擴(kuò)散不充分。通過(guò)對(duì)窄縫鼻坎斷面的佛汝德數(shù)分析表明:溢洪洞校核洪水位的佛汝德數(shù)為4.28,通常能夠形成良好窄縫水舌的佛汝德數(shù)范圍為4.81~10.32[2],而本工程窄縫式鼻坎佛汝德數(shù)小于正常范圍的最小值,這是不能形成良好窄縫水舌形態(tài)的主要原因。

    4.3.2 橫向擴(kuò)散消能優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果分析 豎向擴(kuò)散消能效果不佳,則考慮試驗(yàn)鼻坎體型修改為橫向擴(kuò)散消能體型。由于溢洪洞出口下游河道消能區(qū)寬度有限,因此,挑坎只能適度擴(kuò)散,確保不影響河床右岸邊坡穩(wěn)定安全。試驗(yàn)先將鼻坎兩側(cè)邊墻進(jìn)行了兩個(gè)角度的擴(kuò)散,隨后在大擴(kuò)散角的基礎(chǔ)上將兩側(cè)邊墻縮短,同時(shí)將鼻坎底板末端做成舌形,其分別為橫向擴(kuò)散方案1、橫向擴(kuò)散方案2和橫向擴(kuò)散方案3。為了進(jìn)一步驗(yàn)證舌形鼻坎的合理性,試驗(yàn)對(duì)橫向擴(kuò)散方案3的水舌形態(tài)和下游河道沖淤形態(tài)進(jìn)行觀測(cè)分析。各橫向擴(kuò)散方案試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖4。

    圖4 橫向擴(kuò)散方案水舌流態(tài)及沖淤形態(tài)

    由圖4(a)可見(jiàn),方案1擴(kuò)散角為4.46°,靠近邊墻的部分水流受到邊墻的約束而水深較大。試驗(yàn)結(jié)果表明:由于鼻坎擴(kuò)散角較小,水舌橫向擴(kuò)散不充分,入水偏集中,消能防沖略不足。由圖4(b)可見(jiàn),方案2擴(kuò)散角為6.088°,橫向擴(kuò)散角略有增大,邊墻對(duì)水流的影響有所減弱,試驗(yàn)結(jié)果表明:由于擴(kuò)散角有所增加,水舌橫向擴(kuò)散基本充分,且擴(kuò)散水流不影響河床右岸邊坡安全。由圖4(c)可見(jiàn),方案3在方案2的基礎(chǔ)上,適當(dāng)縮短邊墻長(zhǎng)度并將底板出口做成舌形后,試驗(yàn)結(jié)果表明:挑流水舌橫向擴(kuò)散充分、連續(xù)而平滑,入水橫向?qū)挾仍龃?,進(jìn)一步減小了入水單寬流量,下游軟巖河床的沖擊壓力得到有效減輕,且水舌不影響河床右岸邊坡的穩(wěn)定。

    方案3校核洪水位對(duì)應(yīng)水舌最大挑射距離為73.28 m,最小挑射距離為45.28 m,入水最大寬度為35.2 m,沖坑深度為6.3 m(圖4(d))。試驗(yàn)結(jié)果表明:水舌形態(tài)較原設(shè)計(jì)方案得到明顯改善,擴(kuò)散充分,水舌沖擊壓力減小,下游河道沖淤明顯減輕,相對(duì)于原設(shè)計(jì)方案沖坑深度減小了50%,淤積物堆積范圍也明顯減小,消能效果較好。

    5 結(jié) 論

    (1)針對(duì)原設(shè)計(jì)溢洪洞方案進(jìn)行水力特性研究,結(jié)果表明,溢洪洞進(jìn)口泄流能力不足,出口挑流水舌部分沖砸河床右岸邊坡;通過(guò)優(yōu)化,保證原設(shè)計(jì)WES堰寬6.0 m不變,將堰高降低1.5 m(高程1 389.5 m),則溢洪洞泄流能力滿足設(shè)計(jì)要求且余幅達(dá)到15.39%~14.77%。調(diào)整溢洪洞出口軸線向河床偏移20 m,雖然挑流水舌不影響邊坡安全,但水舌入水集中,縱向、橫向擴(kuò)散消能均不充分,導(dǎo)致沖砸下游河床而產(chǎn)生嚴(yán)重淤積。

    (2)針對(duì)出口挑流消能工體型,進(jìn)行豎向擴(kuò)散消能及橫向擴(kuò)散消能共5個(gè)方案模型試驗(yàn)優(yōu)化。試驗(yàn)表明,由于鼻坎佛汝德數(shù)過(guò)小而不能形成窄縫水舌,豎向擴(kuò)散不充分;鼻坎橫向擴(kuò)散角為6.088°時(shí),擴(kuò)散效果較優(yōu),鼻坎調(diào)整為舌形,水舌連續(xù)平滑、擴(kuò)散充分,入水寬度增大,進(jìn)一步減小了入水單寬流量,下游軟巖河床的沖擊壓力得到有效減輕,且水舌不影響河床右岸邊坡穩(wěn)定。

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