深厚覆蓋層中局部強(qiáng)透水層對(duì)滲流的影響研究

王正成， 毛海濤,2， 申紀(jì)偉， 黃海均

(1.重慶三峽學(xué)院 土木工程學(xué)院， 重慶 404100； 2.武漢大學(xué) 水利水電學(xué)院， 湖北 武漢 430072)

1 研究背景

深厚覆蓋層地基廣泛分布于我國西南、西北地區(qū)[1]，隨著水利水電工程的迅速發(fā)展，基巖出露或薄覆蓋層的地基越來越少，受到地基的約束，越來越多的水利工程不得不建立在深厚覆蓋層地基上[2]。研究表明，深厚覆蓋層地基中往往存在局部強(qiáng)透水層，強(qiáng)透水層具有孔隙大、透水性強(qiáng)等特性，其特性決定了強(qiáng)透水層是滲流的優(yōu)先和集中通道，是控滲工程的薄弱環(huán)節(jié)[3]。因此，為了保證工程的安全穩(wěn)定，制定合理可靠的滲控方案，局部強(qiáng)透水層對(duì)大壩滲流的影響規(guī)律亟待探明。

大量學(xué)者以局部強(qiáng)透水層為研究對(duì)象，開展了研究。謝輝[4]借助Seep3D針對(duì)底部為強(qiáng)透水的特殊基坑工程進(jìn)行了三維非穩(wěn)定滲流模擬，結(jié)果表明防排結(jié)合的方式能有效控制基坑內(nèi)的降水。常明云等[5]提出針對(duì)砂卵石地層復(fù)雜強(qiáng)透水地層進(jìn)行處理時(shí)，應(yīng)針對(duì)強(qiáng)透水通道進(jìn)行回填充填灌漿堵漏處理。崔永高[6]研究表明含有強(qiáng)透水層的超大面積基坑在降水時(shí)存在著較強(qiáng)的群井效應(yīng)。劉曉慶等[7]針對(duì)強(qiáng)透水地基上土石壩進(jìn)行非飽滲流數(shù)值模擬，得出輻射井和集水廊道聯(lián)合作用能有效收集水庫滲水。李桂榮等[8]針對(duì)鄭州引黃灌溉調(diào)蓄池的強(qiáng)透水層進(jìn)行研究，提出了“塑性混凝土+水平壤土鋪蓋”聯(lián)合控滲方案。葉青[9]研究表明采用止水帷幕針對(duì)強(qiáng)透水基坑進(jìn)行控滲處理時(shí)，隨著帷幕深度增大，控滲效果越佳。李來祥等[10]提出采用高噴帷幕截滲方案對(duì)高瞳泵站的強(qiáng)透水地基進(jìn)行控滲處理，效果顯著。曹洪等[11]以雙層強(qiáng)透水層堤基為研究對(duì)象，研究表明強(qiáng)透水層間的垂向滲流作用較弱，強(qiáng)透水層層內(nèi)流動(dòng)及越流補(bǔ)給作用顯著。綜上所述，已有研究成果主要集中在強(qiáng)透水基坑及地基存在的弊端及處理方式，或優(yōu)化滲流計(jì)算模型。但針對(duì)深厚覆蓋層中局部強(qiáng)透水層深度、厚度及連續(xù)性等特性對(duì)滲流場的影響尚缺乏系統(tǒng)的研究，需深入探討。

2 非飽和土體滲流理論

土-水特征曲線(SWCC)用于描述飽和-非飽和土中土體體積含水率與基質(zhì)吸力間的函數(shù)關(guān)系，本文采用Van Genuchten提出的數(shù)學(xué)模型[12]：

(1)

式中：Vws為標(biāo)準(zhǔn)化體積含水量；a為進(jìn)氣壓力值的倒數(shù)；um為基質(zhì)吸力；n為與土體孔徑分布相關(guān)的參數(shù)；m為SWCC曲線的整體對(duì)稱性參數(shù)。

孔隙水在表面張力作用下，在水、氣截面產(chǎn)生彎液面，水和氣承受的壓力存在差異，該差異值稱為基質(zhì)吸力，此力是非飽和土的一個(gè)重要指標(biāo)，通過Laplace公式可求解得出[13]:

(2)

式中：ua為孔隙氣壓力，Pa；uw為孔隙水壓力，Pa；Ts為表面張力，N；r1和r2為彎液面短軸和長軸半徑，m。

非飽和滲透特征曲線可采用Gardner[14]提出的非飽和滲透系數(shù)與基質(zhì)吸力關(guān)系式:

(3)

式中：k為表征土體的非飽和滲透系數(shù)；ks為飽和滲透系數(shù)；γw為水的容重，kg/m3。

土體孔隙率、飽和滲透系數(shù)和初始飽和滲透系數(shù)間的關(guān)系為：

(4)

式中：ks0為初始飽和滲透系數(shù)；n為孔隙率；n0為初始孔隙率。

非飽和土滲流控制微分方程[15]為:

(5)

式中：kr(hc)為相對(duì)透水率，非飽和區(qū)0

3 模型建立

3.1 模型概況

壩體為黏土均質(zhì)土壩，壩高20 m，壩頂寬5 m，壩前和壩后水頭為16和0 m；上下游壩坡均為1∶2。深厚覆蓋層地基厚度為110 m，為典型的強(qiáng)弱互層地基，由砂土(強(qiáng)透水層)和黏土(弱透水層)構(gòu)成，壩體和壩基中的黏土為同一種材料；壩基的控滲方案為混凝土防滲墻，防滲墻嵌入壩體內(nèi)2 m，墻體厚1 m，深度S2為0～110 m(圖1)。

3.2 計(jì)算工況

經(jīng)調(diào)查研究表明，由于受到地質(zhì)成巖作用、地質(zhì)構(gòu)造運(yùn)動(dòng)等因素的影響，深厚覆蓋層壩基中局部強(qiáng)透水層的埋深(深度)、厚度、連續(xù)性存在較大差異，且局部強(qiáng)透水層往往是滲流的集中通道，是控滲工程的重點(diǎn)處理對(duì)象，決定整個(gè)控滲工程的成敗的關(guān)鍵因素。

基于強(qiáng)透水層特性(深度、厚度和連續(xù)性)的差異，建立數(shù)值模型：(1)厚度：強(qiáng)透水層厚度d=1 m，深度S1=10～100 m，如圖1(a)所示；(2)深度：強(qiáng)透水層深度S1=55 m，厚度d=1～10 m，如圖1(b)所示；(3)連續(xù)性：強(qiáng)透水層深度S1和厚度d分別為55和1 m，其上游、下游和底端開口長度分別用L1、L2和L3表征，在10～100 m間取值，如圖1(c)～1(e)所示。

3.3 計(jì)算參數(shù)

將黏土、強(qiáng)透水層和防滲墻的基本物理參數(shù)列入表1。

表1 數(shù)值模型土體的基本物理指標(biāo)

非飽和砂土和黏土在滲流作用下，流體和固體發(fā)生耦合作用，體積含水率Vws和滲透系數(shù)k隨基質(zhì)吸力變化，變化曲線如圖2所示。

圖1 5種工況模型橫斷面圖

圖2 體積含水率和滲透系數(shù)隨基質(zhì)吸力的變化曲線

4 模擬結(jié)果與分析

基于上述數(shù)值模型，分別計(jì)算出各工況下滲流量Q、壩踵處滲透坡降J1、出逸坡降J2，旨在分析強(qiáng)透水層深度S1、厚度d和連續(xù)性對(duì)大壩滲流的影響。

4.1 強(qiáng)透水層深度分析

作滲流量Q隨強(qiáng)透水層深度S1的變化曲線，如圖3所示。

由圖3可得，(1)曲線1～2變化規(guī)律類似，滲流量Q隨強(qiáng)透水層深度S1的增大而減小；當(dāng)S1由10 m增大至100 m時(shí)，曲線1、2對(duì)應(yīng)的滲流量Q分別降低20.06%、21.36%，且初始降低速度較快。(2)曲線3～11變化規(guī)律類似，存在明顯的分界線，當(dāng)S1≤S2時(shí)(分界線以下區(qū)域)，滲流量隨S1增加而增大，增幅為8.61%～18.26%；當(dāng)S1≥S2時(shí)(分界線以上區(qū)域)，滲流量隨S1的增大而降低，降幅為1.04%～14%。(3)當(dāng)S2=110 m時(shí)，為全封閉式防滲墻，曲線近似水平；當(dāng)S1由10 m增加至100 m時(shí)，滲流量僅增大1.6%。

進(jìn)一步分析壩踵處滲透坡降J1的變化規(guī)律，其變化曲線如圖4所示。

對(duì)比圖3與4可得，滲流量和壩踵處滲透坡降的變化規(guī)律類似，皆存在明顯的分界線，但也存在些許差異。(1)當(dāng)S1≥S2時(shí)(分界線以上區(qū)域)，壩踵處滲透坡降J1隨S1的增大而降低，降幅為7.92%～33.49%；(2)當(dāng)S1≤S2時(shí)(分界線以下區(qū)域)，壩踵處滲透坡降J1先降低，隨后近似趨于穩(wěn)定，最后再增大；以曲線5(S2=40 m)為例進(jìn)行闡述說明，當(dāng)S1由10增大至20 m時(shí)，壩踵處滲透坡降J1降低15.67%；S1由20增大至30 m時(shí)，J1僅增大1.38%；S1由30增大至40 m時(shí)，J1增大40.74%。

進(jìn)一步分析出逸坡降J2隨強(qiáng)透水層深度S1的變化規(guī)律，其變化曲線如圖5所示。

由圖5可得，各曲線的變化特征存在共性，總體呈下降趨勢，且初始下降速度較快，隨后逐漸趨于穩(wěn)定；當(dāng)S1由10 m增加至100 m時(shí)，出逸坡降J2降低6.17%～6.81%。但對(duì)比各曲線也存在一定差異：(1)當(dāng)防滲墻深度S2≤20 m和S2=110 m時(shí)，出逸坡降呈下降趨勢；(2)當(dāng)30≤S2≤100 m時(shí)，出逸坡降J2曲線存在明顯的分界線，J2先降低后增大，隨后再降低，最后趨于穩(wěn)定；(3)當(dāng)S1=S2時(shí)，出逸坡降J2增大，增幅為0.05%～0.48%。

基于各滲流參數(shù)隨強(qiáng)透水層深度S1的變化特性，進(jìn)一步分析滲流參數(shù)隨強(qiáng)透水層厚度d的變化規(guī)律。

4.2 強(qiáng)透水層厚度分析

當(dāng)強(qiáng)透水層深度S1=55 m時(shí)，作滲流量Q隨強(qiáng)透水層厚度d的變化曲線如圖6所示。

圖3滲流量隨強(qiáng)透水層深度的變化曲線 圖4壩踵處滲透坡降隨強(qiáng)透水層深度的變化曲線

圖5出逸坡降隨強(qiáng)透水層深度的變化曲線 圖6滲流量隨強(qiáng)透水層厚度的變化曲線

由圖6可得：(1)當(dāng)防滲墻深度S2=0～50 mS1=55 m時(shí)(曲線8～11)，防滲墻穿過強(qiáng)透水層，滲流量曲線變化平緩，當(dāng)d由1 m增大至10 m時(shí)，滲流量Q僅增大0.38%～2.39%。(4)當(dāng)S2=110 m時(shí)(曲線12)，為全封閉式防滲墻，曲線近似水平，當(dāng)d由1 m增大至10 m時(shí)，滲流量Q僅減小0.07%。

進(jìn)一步分析壩踵處滲透坡降J1的變化特征，其變化曲線如圖7所示。

對(duì)比圖6與7可得，滲流量和壩踵處滲透坡降曲線的變化規(guī)律類似，當(dāng)防滲墻深度S2=0～50、70～100 m時(shí)，強(qiáng)透水層厚度由1 m增加至10 m時(shí)，壩踵處滲透坡降J1增大0.31%～11.67%；當(dāng)防滲墻深度S2=60 m時(shí)，d由1 m增加至10 m時(shí)，J1增大46.8%；當(dāng)防滲墻深度S2=110 m時(shí)，d由1 m增加至10 m時(shí)，J1降低0.82%。當(dāng)d由5 m增大至6 m時(shí)，曲線7對(duì)應(yīng)的滲流量增大26.11%。

作出逸坡降J2的變化曲線如圖8所示。

對(duì)比圖6～8不難得出，3個(gè)滲流參數(shù)的變化規(guī)律類似，出逸坡降J2的特性參照J(rèn)1和Q的變化規(guī)律，不再贅述。但出逸坡降明顯大于壩踵處滲透坡降，J1=0.243～0.908，J2=20.837～21.521。

基于上述規(guī)律，進(jìn)一步分析強(qiáng)透水層的連續(xù)性對(duì)滲流場的影響，設(shè)定3種工況：強(qiáng)透水層上游開口、下游開口、底端開口。

4.3 強(qiáng)透水層連續(xù)性分析

4.3.1 強(qiáng)透水層開口在防滲墻上游 作滲流量Q隨強(qiáng)透水層上游開口長度L1(下文簡稱“上游開口長度”)的變化曲線如圖9所示。

由圖9可得，各曲線變化規(guī)律類似，曲線平緩。當(dāng)S1=0～100 m，Q隨上游開口長度L1的增加而增大，增幅為0.31%～2.36%。當(dāng)防滲墻深度S1=110 m時(shí)，為全封閉式防滲墻，Q隨著L1的增大上下波動(dòng)，但總體呈增大趨勢，增幅為0.15%。

作壩踵出滲透坡降J1隨強(qiáng)透水層上游開口長度L1的變化曲線，如圖10所示。

圖7壩踵處滲透坡降隨強(qiáng)透水層厚度的變化曲線 圖8出逸坡降隨強(qiáng)透水層厚度的變化曲線

圖9滲流量隨上游開口長度的變化曲線 圖10壩踵處滲透坡降隨強(qiáng)透水層上游開口長度的變化曲線

由圖10可得，各曲線變化規(guī)律類似，變化平緩，波動(dòng)較??；以上游開口長度L1=50 m為對(duì)稱軸；(1)當(dāng)L1≤50 m時(shí)，壩踵處滲透坡降J1隨左端開口長度L1增大而增大，增幅為0%～4.51%；(2)當(dāng)上游開口長度L1≥50 m時(shí)，L1從50 m增大至100 m時(shí)，壩踵處滲透坡降J1降低1.19%～2.31%。(3)當(dāng)防滲墻深度S2=110 m時(shí)，為全封閉式防滲墻，對(duì)應(yīng)的J1較小(0.247～0.25)。

當(dāng)強(qiáng)透水層厚度d=1 m，深度S1=55 m時(shí)，作出逸坡降J2的變化曲線如圖11所示。

由圖11可看出，J2與Q的變化規(guī)律類似。出逸坡降J2隨強(qiáng)透水層上游開口長度L1的增大而增加，增幅為0.005%～0.2%；且防滲墻深度S2=110 m對(duì)應(yīng)的出逸坡降曲線近似水平，變化幅度最小。

4.3.2 強(qiáng)透水層開口在防滲墻下游 進(jìn)一步分析滲流量Q和滲透坡降隨強(qiáng)透水層下游開口長度L2(下文簡稱“下游開口長度”)的變化規(guī)律，滲流量曲線如圖12所示。

由圖12可得，各曲線變化規(guī)律類似，都以強(qiáng)透水層下游開口長度L2=40 m為對(duì)稱軸，呈先增大后降低的趨勢；當(dāng)下游開口長度L2由10 m增大至40 m時(shí)，滲流量Q增大0～0.71%；當(dāng)L2由40 m增大至100 m時(shí)，滲流量Q降低0.33%～0.59%。且采用全封閉式防滲墻控滲時(shí)(S1=110 m)，控滲效果明顯優(yōu)于其他工況。

作壩踵處滲透坡降J1隨強(qiáng)透水層下游開口長度L2的變化曲線如圖13所示。

對(duì)比圖12與13可知，兩者變化規(guī)律類似，以下游開口長度L2=40 m為對(duì)稱軸，在該處達(dá)到極大值；當(dāng)L2由10 m增大至40 m時(shí)，壩踵處滲透坡降J1增大0～2.76%；當(dāng)L2由40 m增大至100 m時(shí)，J1降低0.8%～2.14%。

作出逸坡降J2的變化曲線如圖14所示。

圖11出逸坡降隨強(qiáng)透水層上游開口長度的變化曲線 圖12滲流量隨強(qiáng)透水層下游開口長度的變化曲線

圖13壩踵處滲透坡降隨強(qiáng)透水層下游開口長度的變化曲線 圖14出逸坡降隨強(qiáng)透水層下游開口長度的變化曲線

由圖14可得，出逸坡降J2隨下游開口長度L2的增加而增大，增幅為0.06%～0.13%；且采用全封閉式防滲墻(S2=110 m)時(shí)，J2增大最為顯著(0.13%)，其余曲線近似水平。

綜上所述，滲流量Q、壩踵處滲透坡降J1、出逸坡降J2曲線變化平緩，可見強(qiáng)透水層下游開口對(duì)滲流影響較小。

4.3.3 強(qiáng)透水層開口在防滲墻底端 進(jìn)一步分析滲流參數(shù)隨強(qiáng)透水層底端開口長度L3的變化曲線，如圖15所示。

由圖15可得，滲流量曲線大致分3類，“顯著上升曲線”、“平緩上升曲線”、“平緩下降曲線”。(1)當(dāng)S2=0～50S1=55 m時(shí)(防滲墻穿過強(qiáng)透水層)，L3由10 m增加至100 m時(shí)，Q增大0.03%～1.05%；(3)當(dāng)S2=110時(shí)，為全封閉式防滲墻，L3由10 m增加至100 m時(shí)，Q反而降低0.07%。

作壩踵處滲透坡降J1隨底端開口長度L3的變化曲線如圖16所示。

由圖16可得：(1)當(dāng)S2=0～50 mS1=55 m時(shí)，防滲墻穿過強(qiáng)透水層，L3由10 m增大至100 m時(shí)，J1增大0.28%～3.29%；(3)當(dāng)S2=110 m時(shí)，為全封閉式防滲墻，L3由10 m增大至100 m時(shí)，J1降低0.4%。

作出逸坡降J2的變化曲線如圖17所示。

對(duì)比圖15～17不難得出，三者變化規(guī)律類似，J2的變化規(guī)律不再詳細(xì)贅述。(1)當(dāng)S2=0～50 mS1=55 m時(shí)，J2增大0.02%～0.1%；(3)當(dāng)S2=110 m時(shí)，J2反而降低0.01%。

前文已經(jīng)詳細(xì)分析了強(qiáng)透水層上游、下游、底端開口長度對(duì)滲流量Q、壩踵處滲透坡降J1、出逸坡降J2的影響規(guī)律，但何種開口形式對(duì)控滲工程更不利尚不明確，需展開對(duì)比分析。

4.3.4 強(qiáng)透水層開口形式分析 以強(qiáng)透水層厚度d=1 m、深度S1=55、開口長度L1=L2=L3=50 m為例，針對(duì)強(qiáng)透水層開口形式作對(duì)比分析。作不同開口形式下滲流量Q隨防滲墻深度S2的變化曲線，如圖18所示。

分析圖18不難得出，(1)各曲線變化規(guī)律類似，滲流量(Q上、Q下、Q底)隨著防滲墻深度S2的增加而減??；S2由0 增大至110 m，Q上、Q下、Q底分別降低27.95%、27.68%、28.28%。(2)Q上、Q下、Q底分別為2.738×10-5～3.8×10-5、2.722×10-5～3.764×10-5、2.726×10-5～3.801×10-5m3/s，可見Q下明顯低于Q上和Q底，下游開口對(duì)滲流量Q影響最小。(3)當(dāng)S2=0～50 m時(shí)，防滲墻未穿過強(qiáng)透水層時(shí)，各曲線并未重合；當(dāng)防滲墻穿過強(qiáng)透水層(S2=0～60 m)時(shí)，各曲線近似重合；可見當(dāng)防滲墻穿過強(qiáng)透水層后，強(qiáng)透水層的開口形式對(duì)滲流量影響較小。

當(dāng)強(qiáng)透水層開口長度L1=L2=L3=50 m時(shí)，作壩踵處滲透坡降J1變化曲線如圖19所示。

對(duì)比圖18與19不難得出，滲流量Q曲線和壩踵處滲透坡降J1曲線變化規(guī)律類似，其變化規(guī)律不再贅述。此外，J1上、J1下、J1底分別為0.25～0.839、0.249～0.827、0.25～0.851，J1底>J1上>J1下，可見對(duì)壩踵處滲透坡降影響從大到小排序?yàn)椋旱锥?、上游、下游?/p>

當(dāng)強(qiáng)透水層開口長度L1=L2=L3=50 m時(shí)，作出逸坡降J2變化曲線如圖20所示。

圖15滲流量隨強(qiáng)透水層底端開口長度的變化曲線 圖16壩踵處滲透坡降隨底端開口長度的變化曲線

圖17出逸坡降隨底端開口長度的變化曲線 圖18不同開口形式滲流量隨防滲墻深度變化曲線

圖19不同開口形式壩踵處滲透坡降隨防滲墻深度變化曲線 圖20不同開口形式出逸坡降隨防滲墻深度變化曲線

對(duì)比圖18～20可得出，Q、J1和J2的規(guī)律類似，隨著S2的增大而降低。當(dāng)S2由0增大至110 m時(shí)，J2上、J2下和J2底分別降低2.8%、2.7%和2.82%。當(dāng)S2=0～50 mJ2上>J2下；當(dāng)防滲墻穿過強(qiáng)透水層時(shí)(S2=60～110 m>S1=55 m)，3曲線近似重合。

5 討 論

5.1 平緩曲線分析

由4.3節(jié)可知，在分析強(qiáng)透水層對(duì)滲流場的影響規(guī)律時(shí)，圖9～17中滲流參數(shù)曲線變化平緩，展開如下討論。

(1)當(dāng)防滲墻未穿過強(qiáng)透水層時(shí)(S2=0～50 m

(2)當(dāng)防滲墻穿過強(qiáng)透水層時(shí)(S2=60～110 m>S1=55 m)，防滲墻與下層弱透水層(位于強(qiáng)透水層下部)形成封閉式聯(lián)合防滲體系，強(qiáng)透水層開口長度的改變對(duì)滲流參數(shù)影響較小。

5.2 防滲墻設(shè)置分析

本文深厚覆蓋層壩基主要由弱透水層(黏土)構(gòu)成，局部區(qū)域的強(qiáng)透水層為滲流集中通道，為控滲工程中的“薄弱環(huán)節(jié)”。在分析強(qiáng)透水層特性(S1、d、L1、L2、L3)對(duì)各滲流參數(shù)的影響時(shí)不難得出，當(dāng)防滲墻穿過強(qiáng)透水層時(shí)對(duì)應(yīng)的滲流參數(shù)(Q、J1、J2)，明顯低于未穿過時(shí)對(duì)應(yīng)的各參數(shù)；此外，當(dāng)采用全封閉式防滲墻時(shí)(S2=110 m)，滲流參數(shù)都降至最低。因此，針對(duì)局部區(qū)域存在強(qiáng)透水層的深厚覆蓋層地基，防滲墻設(shè)置時(shí)應(yīng)穿過強(qiáng)透水層，形成相對(duì)封閉的聯(lián)合控滲體系；若仍不能滿足控滲要求時(shí)，建議做成全封閉式防滲體系。

6 結(jié) 論

基于非飽和土滲流理論，探討深厚覆蓋層壩基中局部強(qiáng)透水層特性對(duì)滲流場的影響規(guī)律，得出以下5點(diǎn)結(jié)論。

(1)當(dāng)強(qiáng)透水層深度大于防滲墻深度時(shí)，滲流量、壩踵處滲透坡降和出逸坡降隨著強(qiáng)透水層深度增大而減小；反之，隨著強(qiáng)透水層深度增大，滲流量逐漸增大，壩踵處滲透坡降先降低后增大，出逸坡降降低。

(2)滲流量、壩踵處滲透坡降、出逸坡降皆隨著強(qiáng)透水層厚度的增加而增大；且當(dāng)防滲墻底端位于強(qiáng)透水層時(shí)，滲流參數(shù)顯著增大。

(3)隨著強(qiáng)透水層上游開口長度增大，滲流量和出逸坡降逐漸增大，壩踵處滲透坡降先增大后降低；隨著強(qiáng)透水層下游開口長度增大，滲流量和壩踵處滲透坡降先增大后降低，出逸坡降逐漸增大；各滲流參數(shù)隨強(qiáng)透水層底端開口長度的增加而增大，全封閉式防滲墻除外。

(4)當(dāng)強(qiáng)透水層處于壩基中間位置，且厚度和開口長度一定時(shí)，各滲流參數(shù)隨防滲墻深度的增加而降低；各開口形式對(duì)滲流參數(shù)影響從大到小排序?yàn)椋旱锥?、上游、下游?/p>

(5)針對(duì)深厚覆蓋層中存在局部強(qiáng)透水層的特殊地基，設(shè)置防滲墻時(shí)應(yīng)穿過強(qiáng)透水層，形成相對(duì)封閉的聯(lián)合控滲體系；若仍不能滿足控滲要求時(shí)，建議做成全封閉式防滲體系。