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    三維挑流水舌及其碰撞的LBM數(shù)值模擬研究

    2022-04-18 10:09:44彭燕祥吳國華
    關(guān)鍵詞:水舌外緣風場

    彭燕祥,張 華,吳國華

    (華北電力大學 水利與水電工程學院,北京 102206)

    1 研究背景

    隨著中國水電事業(yè)的不斷發(fā)展,水電站向高水頭、大流量的方向發(fā)展。泄洪霧化問題越發(fā)突出,尤其是采用挑流消能方式泄洪時,會在水電站下游局部區(qū)域形成大面積的雨霧。相關(guān)的研究表明:挑流泄洪霧化與水舌自身摻氣擴散、水舌之間相互碰撞和水舌入水噴濺密切相關(guān),要對挑流泄洪霧化進行更深入的研究,就必須對挑流水舌的運動特性,以及水舌與空氣的耦合作用引起的水舌風場進行研究。

    針對水舌的運動特性,許多學者建立不同的數(shù)學模型進行了研究,劉宣烈等[1-3]通過實驗對水舌運動過程的摻氣和擴散過程進行研究,得到了水舌運動的軌跡方程以及水舌橫、縱斷面的擴散規(guī)律。梁在潮等[4]對水舌運動軌跡、水舌摻氣量以及霧源量等參數(shù)進行了研究,并對這些參數(shù)進行擬合。張華等[5]通過建立水舌運動微分方程,并用數(shù)值方法進行求解,來研究空中水舌運動特性。劉士和等[6]運用相似理論在考慮空氣阻力及卷吸摻氣的作用下,建立了挑流水舌的數(shù)學模型。劉繼廣等[7]依據(jù)摻氣濃度相似律準則進行氣水兩相流模擬研究。張貝貝等[8]提出一種在排放口近區(qū)考慮射流垂向效應、在全計算域使用二維平面模型的計算方法。但是這些研究僅僅是對水舌進行了研究,由水舌引起的水舌風場并沒有涉及。

    為了研究水舌與空氣的耦合作用引起的水舌風場。李敏等[9]采用非靜力閉合邊界層模式,模擬了水電站泄洪條件下水舌風的發(fā)展過程。彭燕祥等[10]用CFD方法模擬了二灘水電站泄洪時水舌的運動及水舌風場的空間分布。彭莘仔等[11]采用N-S方程模擬射流的水動力過程。但是這些方法都是基于有限元網(wǎng)格的歐拉方法,這個方法對于流體運動的范圍有其局限性,網(wǎng)格的劃分密度以及范圍都對誤差的影響很大。

    格子玻爾茲曼方法(Lattice Boltzmann Method,LBM)是一種介觀流體系統(tǒng)模擬方法,兼具宏觀流體連續(xù)性和微觀分子動力學方法的優(yōu)點,而且計算效率較高,現(xiàn)已被廣泛應用于多組分多相流、化學反應流、氣固兩相流的研究[12-14]。在水汽兩相流兩方面,宋歌等[15]應用LBM方法對離心式霧化噴嘴出口處的液膜厚度、霧化錐角以及其他霧化特性進行了研究。葉永等[16]采用LBM對三維潰壩流進行了數(shù)值模擬與驗證。兩者都沒有對空氣流場進行研究。張華等[17]應用格子Boltzmann兩相流模型,對水舌在空氣中的運動進行了數(shù)值模擬,但是模擬的水舌是二維的,且研究的水舌尺度較小。

    為了分析三維挑流水舌的運動特性,以及兩股挑流水舌的碰撞特性,本文采用LBM方法對挑流水舌進行三維數(shù)值模擬研究。

    2 格子玻爾茲曼方法

    粒子運動的速度矢量見圖1。

    圖1 D3Q19網(wǎng)格模型與粒子速度向量

    3 挑流水舌空中運動數(shù)值模擬

    3.1 計算模型與參數(shù)設(shè)置 采用長江水科院[20]對泄洪霧化概化模型,進行數(shù)值模擬研究,如圖2所示,泄水建筑物長2.3 m,高1.7 m,寬0.28 m,出口挑坎挑角20°。數(shù)值模擬工況采用了典型的實驗工況,即水頭0.244 m,水頭落差2.05 m。

    圖2 數(shù)值模擬幾何模型

    3.2 模型參數(shù)設(shè)置 模型采用xflow兩相流計算模型,分別為液體相和空氣相,液體相密度為998.3 kg/m3,動力黏度為0.001 Pa·s??諝庀嗝芏葹?.225 kg/m3,動力黏度為1.7894 10-5Pa·s。

    由于時間步長和解析度直接關(guān)系到計算結(jié)果的精度和計算效率。所以在保證計算結(jié)果精度的同時還必須考慮計算時間。經(jīng)多方面考慮以及多次試算之后,選擇時間步長為0.001 s,解析度為0.03 m最為合適。

    環(huán)境參考壓力取一個標準大氣壓,邊界條件1、2截面采用壓力進口條件,3截面采用壓力出口,相對壓力都設(shè)置為0。其余面均設(shè)置為自由滑移壁面邊界條件。

    3.3 水舌風場計算結(jié)果 圖3為t=2.98 s時的水舌風場的空間分布計算圖,從圖中可以比較清楚的看出水舌與空氣運動交界面,挑流水舌隨著水舌的運動不斷的摻氣擴大。水舌的運動帶動周圍的空氣沿水舌方向運動,并且在水舌入水處,水舌表面空氣流速與水舌的流速相近風速達到6 m/s,風向沿水舌速度方向。

    圖3 水舌風場的空間分布

    由于水舌下緣在臨近下游水面區(qū)域與下游水面形成一個相對閉塞的空間,特別時水舌入水附近,如圖3(c)所示,水舌下緣的風場情況相較于水舌上緣相對更加的復雜,在水舌下沿出現(xiàn)較多的漩渦流場,如圖3(d)所示。從圖中可以看出水舌入水與下游水面碰撞,引起下游水面液滴飛濺,在下游水面形成一個與水舌入水面為邊界的水滴噴濺區(qū),并且沿水舌外緣入水區(qū)域的噴濺水滴,由于水舌入水夾角的關(guān)系,沿x方向的速度分量比其他區(qū)域的大。這也是泄洪霧化的主要霧源。

    3.4 水舌運動特性驗證分析 數(shù)值模擬采用了典型工況:水頭0.244 m,水頭落差2.05 m。對水舌的內(nèi)緣和外緣軌跡和挑距,以及水舌的厚度沿水舌軌跡的變化等進行分析。

    采用2次多項式對水舌的內(nèi)緣、外緣以及中心內(nèi)線進行擬合,分別得到:

    內(nèi)緣曲線表達式為:

    外緣曲線表達式為:

    中心線曲線表達式:

    挑流水舌的外緣和內(nèi)緣,分別與文獻[5]做了對比,如圖4所示。

    圖4 挑流水舌外緣和內(nèi)緣的空間變化

    從圖4中可以看出,兩者的水舌軌跡基本一致。在水舌的中間段,本文的外緣線比文獻[5]的結(jié)果偏高,中間段水舌的擴散速度比文獻[5]更快。

    圖5為水舌流速與下游水位截面位置的體積分布計算結(jié)果,水舌入水的速度在6 m/s左右。水舌內(nèi)緣挑距約為2.8 m,外緣挑距約為3.5 m,橫向?qū)挾燃s為0.75 m。與實測數(shù)據(jù)對比誤差分別為9.6%、7.9%、7.1%,如表1所示,可以看出挑距的模擬值相對實測數(shù)據(jù)偏低。水舌入水的形狀如圖5(b)所示,大致為一個圓角的矩形趨近于橢圓形,與文獻[21]中單孔泄洪實驗的水舌落水形狀基本一致,這可以為水舌入水噴濺霧源的進一步研究提供參考。

    表1 水舌挑距實測值[17]與模擬值的對比

    圖5 挑流水舌俯視圖與水舌入水截面圖

    圖6為水舌模擬與理論計算的厚度與長度關(guān)系變化圖,其中H為水舌厚度/m,H0為水舌初始斷面厚度/m,S為水舌長度/m。通過挑流水舌厚度與水舌長度的關(guān)系圖,可以將水舌的厚度變化可以分成三個階段,如圖的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ階段。

    圖6 挑流水舌厚度與水舌長度的關(guān)系

    Ⅰ階段水舌擴散緩慢,且水舌的厚度的增長與水舌長度呈線性關(guān)系,這是由于Ⅰ階段水舌尚有核心區(qū)存在,水舌摻氣量少,水體比較密實。

    Ⅱ階段水舌的厚度擴散速度先加快后慢慢變緩,這是因為由于水舌速度的增加,空氣對水舌的阻力增加,這樣水舌內(nèi)部的紊動也就隨之增加,引起水舌的破碎和大量摻氣,使水舌厚度快速的增加,隨著水舌摻氣的增加逐漸趨于飽和,使得摻氣速度逐漸趨于變緩,水舌的厚度增加速度變緩。

    Ⅲ階段為水舌的均勻擴散段,水舌的厚度的增長與水舌長度呈現(xiàn)近似線性變化。這與文獻[1]中通過實驗數(shù)據(jù)分析,將水舌厚度的變化分為三個不同變化區(qū)段,即:(1)出口緩擴段;(2)水舌急劇擴散段;(3)水舌均勻擴散段;結(jié)論基本一致。

    如圖7為水舌速度與水舌長度的關(guān)系對比圖,其中的文獻[5]-v、文獻[5]-vx、文獻[5]-vy為采用文獻[5]的數(shù)學模型,忽略空氣阻力情況下的計算結(jié)果。從圖中可以看出本文-v和文獻[5]-v隨著S增加先減小后增加、本文-v和文獻[5]-v的上升階段,本文-v相對與文獻[5]-v的值偏小,這是因為采用文獻[5]數(shù)學模型計算水舌時,沒有考慮空氣阻力以及水舌風場的影響。

    圖7 水舌速度與水舌長度的關(guān)系

    本文-vx值隨著水舌挑S的增加而減小,而文獻[5]-vx水舌由于沒有考慮空氣阻力的影響,水舌速度文獻[5]-vx的值隨著水舌挑距S的增加幾乎不變。

    本文-vy和文獻[5]-vy隨S增加先減小到0后增加,當本文-vy和文獻[5]-vy等于0時,水舌上升到最高點。本文-vy與文獻[5]-vy隨S變化趨勢基本是一致,這是由于在y方向水舌雖然受重力和空氣阻力以及水舌風場的共同作用,但是重力起主導作用。

    3.5 水舌渦量分析 渦量為流體速度的旋度:

    渦量是描寫旋渦運動的重要物理量之一,在xy平面取水舌的中心平面得水舌的中間截面的渦量云圖,即渦量在z軸的投影用Ωz表示,如圖8所示。從圖中可以看出水舌的上下表面在初始階段Ωz遠遠高于內(nèi)部水舌,這是因為水舌初始階段摻氣并不充分,僅僅外部水舌與空氣作用,使得水舌的上下表面的Ωz遠遠高于內(nèi)部水舌。這也是水舌摻氣的重要影響因素,隨著水舌的摻氣量不斷變大,Ωz向水舌的內(nèi)部輸運,在水舌的末端Ωz達到最大,Ωz達到139 s-1。

    圖8 水舌中心截面渦量云圖

    4 水舌碰撞的數(shù)值模擬

    格子Boltzmann方法可以更加容易的實現(xiàn)兩股水舌的碰撞,以及由于水舌碰撞而形成的相對復雜的水汽交界面,如圖9所示。

    圖9 兩股水舌碰撞水舌速度分布圖

    圖9和圖10分別為水舌碰撞的數(shù)值模擬圖與文獻[22]中水舌碰撞的實驗圖象。從圖中可以看出兩者的碰撞水舌形態(tài)基本一致,水舌經(jīng)過碰撞后,水花四濺,水舌在碰撞后形成一個錐形的射流形態(tài),并且由于兩股水舌的碰撞形成的壓力波影響,使得上股水舌的下表面破碎形成一股反向微射流,微射流以液滴為主且運動狀態(tài)較為復雜,但其大多數(shù)液滴的運動方向與水舌的運動方向相反。這為進一步研究多股水舌泄流,以及水舌入水噴濺等復雜情況提供參考。

    圖10 兩股水舌碰撞的試驗結(jié)果圖[22]

    5 結(jié)論

    本文采用格子Boltzmann方法針對三維挑流水舌以及兩股水舌的碰撞進行數(shù)值模擬研究,得到如下結(jié)論:

    (1)格子Boltzmann方法能很好的模擬泄洪挑流水舌和水舌風場,水舌的運動界面清晰可見。并且不用對水舌的周圍的大片區(qū)域進行網(wǎng)格劃分,計算更加便捷,效率更高。水舌內(nèi)緣挑距約為2.8 m,外緣挑距約為3.5 m,橫向?qū)挾燃s為0.75 m。與實測數(shù)據(jù)對比誤差分別為9.6%、7.9%、7.1%,挑距的模擬值相對實測數(shù)據(jù)偏低。為泄洪挑流水舌的流場研究提供新的方法。

    (2)挑流水舌在初始階段由于水舌與空氣的相互作用,使得水舌的上下表面的Ωz遠遠高于內(nèi)部水舌,這也是水舌摻氣的重要影響因素,隨著水舌的摻氣量不斷變大,Ωz向水舌的內(nèi)部輸運,在水舌的末端渦量達到最大,渦量達到139 s-1。

    (3)格子Boltzmann方法可以對兩股水舌的碰撞進行模擬,水舌碰撞的數(shù)值模擬與實驗條件下水舌運動形態(tài)基本一致,水舌經(jīng)過碰撞后,水花四濺,水舌在碰撞后形成一個錐形的射流形態(tài),并且由于兩股水舌的碰撞形成的壓力波影響,使得上股水舌的下表面破碎形成一股反向微射流。為多孔泄流的復雜情況,水舌的運動特性以及流場研究提供參考。

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