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    基于交叉耦合結(jié)構(gòu)的同步控制器設(shè)計(jì)*

    2019-09-19 06:28:32盛賢君王立凡
    關(guān)鍵詞:模面控制結(jié)構(gòu)摩擦力

    盛賢君,王立凡

    (大連理工大學(xué) 電氣工程學(xué)院,遼寧 大連 116024)

    0 引言

    在加工制造業(yè),尤其是數(shù)控機(jī)床(CNC)加工中,多軸伺服系統(tǒng)的高精度同步控制始終是一個(gè)研究熱點(diǎn)[1-2]。在多軸控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)過程中,主要考慮對(duì)機(jī)床到位精度產(chǎn)生影響的兩類關(guān)鍵因素。第一種是系統(tǒng)控制模型的參數(shù)攝動(dòng)、不完全建模、負(fù)載變化及隨機(jī)擾動(dòng)對(duì)控制精度的影響[3-4];另一種是在高精度位置控制過程中,不得不考慮的非線性摩擦力的影響[5]。針對(duì)第一類因素,文獻(xiàn)[6-7]提出了滑模變結(jié)構(gòu)控制(SMC)來提升系統(tǒng)的魯棒性,這類滑模變結(jié)構(gòu)控制包含趨近運(yùn)動(dòng)和滑模面運(yùn)動(dòng)兩個(gè)階段。然而傳統(tǒng)的SMC存在趨近速度和系統(tǒng)抖振幅度的權(quán)衡問題,且跟蹤誤差不能夠在有限時(shí)間內(nèi)收斂到零[8]。文獻(xiàn)[9-10]提出了終端滑模控制(TSMC)策略,實(shí)現(xiàn)跟蹤誤差的有限時(shí)間收斂。針對(duì)第二類因素,文獻(xiàn)[5, 11]根據(jù)達(dá)爾摩擦力模型設(shè)計(jì)了摩擦力補(bǔ)償器,但建模過程需要大量的離線實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行參數(shù)辨識(shí)。文獻(xiàn)[12]根據(jù)局部摩擦力模型提出了一種有效地在低速下實(shí)現(xiàn)補(bǔ)償?shù)目刂破鳎@種方法仍需要對(duì)模型的參數(shù)進(jìn)行離線辨識(shí)。自適應(yīng)的模糊系統(tǒng)理論上可以以任意精度逼近實(shí)際系統(tǒng),因此可以用于存在建模困難的摩擦力補(bǔ)償器的設(shè)計(jì)當(dāng)中。同時(shí),交叉耦合控制結(jié)構(gòu)從提出后被廣泛應(yīng)用于改善系統(tǒng)的同步性能[13-14]。

    本文介紹了終端滑模面的設(shè)計(jì)過程并給出滑??刂戚敵霰磉_(dá)式,簡要闡述了模糊系統(tǒng)的組成及從精確量輸入到最終輸出的模糊工作原理并說明了自適應(yīng)模糊控制的設(shè)計(jì)特點(diǎn)。提出一種基于交叉耦合結(jié)構(gòu)的終端滑模-自適應(yīng)模糊同步控制器,以提高系統(tǒng)跟蹤精度和同步精度。根據(jù)現(xiàn)有雙軸參數(shù)在Matlab/Simulink仿真平臺(tái)上搭建模型,通過仿真實(shí)驗(yàn)對(duì)比傳統(tǒng)PID控制方法與本文控制方法在持續(xù)擾動(dòng)下的控制效果。

    1 跟蹤控制器設(shè)計(jì)

    1.1 終端滑??刂破?/h3>

    滑模變結(jié)構(gòu)控制具有較好的魯棒性,響應(yīng)迅速、對(duì)系統(tǒng)參數(shù)的攝動(dòng)不敏感且抗擾動(dòng)能力強(qiáng)。其控制設(shè)計(jì)難點(diǎn)之一是設(shè)計(jì)滑模面。根據(jù)系統(tǒng)狀態(tài)相對(duì)滑模面的位置有目的地改變控制輸出,迫使系統(tǒng)狀態(tài)一步步趨近滑模面并最終穩(wěn)定。普通的滑模控制,在系統(tǒng)達(dá)到滑動(dòng)模態(tài)后,跟蹤誤差會(huì)漸近收斂,通過對(duì)滑模面參數(shù)的設(shè)計(jì)可以調(diào)整漸近收斂的速度,但由數(shù)學(xué)證明可知該類變結(jié)構(gòu)控制方法無法在有限時(shí)間內(nèi)使系統(tǒng)狀態(tài)收斂到零。通過將非線性函數(shù)引入滑動(dòng)超平面的設(shè)計(jì),構(gòu)造出的終端滑模面,可以使得系統(tǒng)狀態(tài)在有限時(shí)間內(nèi)收斂到零,且收斂時(shí)間可以根據(jù)需要進(jìn)行調(diào)整。

    假設(shè)n階非線性系統(tǒng)為:

    y(n)=f(y(n-1),…,y′,y,t)+Δf(y(n-1),…,y′,y,t)+

    b(y(n-1),…,y′,y,t)u+d(t)

    (1)

    式中,y∈Rm為輸出;u∈Rm為控制輸入;f∈Rm和b∈Rm×m為已知系統(tǒng)狀態(tài)函數(shù);Δf和d分別為系統(tǒng)未建模部分和外部擾動(dòng)。

    令x1=y,x2=y′,…,xn=y(n-1),則系統(tǒng)可表示為如下形式:

    (2)

    其中,X=[x1x2…xn]T。

    未建模部分Δf(X,t)和外部擾動(dòng)d(t)滿足:

    |Δf(X,t)|≤F(X,t),|d(t)|≤D(t)

    其中,F(X,t)和D(t)均大等于零。

    設(shè)滑模面方程為:

    σ(X,t)=CE-W(t)

    (3)

    式中,C=[C1C2…Cn]中的元素均為正常數(shù)。W(t)=CP(t),P(t)=[p(t)p′(t) …p(n-1)(t)]T。

    p(t)滿足以下三條假設(shè):

    (1)p(t):R+→R,p(t)∈Cn[0,∞),p′,…p(n)∈L∞;

    (2)對(duì)于常數(shù)T>0,p(t)在[0,T]時(shí)間段內(nèi)有上界,且p(0)=e(0),p′(0)=e′(0),…,p(n)(0)=e(n)(0);

    (3)p(t)在[0,∞)上n階可微。

    選取函數(shù)p(t)為:

    (4)

    式中,參數(shù)ajl可以由三條假設(shè)求得,T為設(shè)置的收斂時(shí)間。

    最終,終端滑??刂戚敵鰹椋?/p>

    (5)

    本文設(shè)計(jì)的終端滑??刂破鞯姆€(wěn)定性可以通過構(gòu)造合適的李雅普諾夫函數(shù)進(jìn)行證明。由于本文側(cè)重于這種控制器的應(yīng)用,故不在此對(duì)穩(wěn)定性進(jìn)行過多討論。

    1.2 自適應(yīng)模糊控制器

    為了克服非線性摩擦力對(duì)單軸跟蹤精度影響,需要設(shè)計(jì)一種在線摩擦力補(bǔ)償控制器。然而,由于機(jī)床結(jié)構(gòu)、所使用的潤滑油型號(hào)以及高低速運(yùn)行工況等因素,使精確的非線性摩擦力模型得難以得到。故此,選擇帶有自適應(yīng)算法的模糊控制器來進(jìn)行摩擦力補(bǔ)償。

    模糊邏輯系統(tǒng)主要由模糊產(chǎn)生器、模糊規(guī)則庫、模糊推理機(jī)和模糊消除器組成。模糊規(guī)則庫由 “如果…則…”形式的若干條模糊規(guī)則構(gòu)成。多輸入多輸出系統(tǒng)的模糊規(guī)則可表示為:

    U=U1×U2×…×Un,Ui∈R

    V=V1×V2×…×Vn,VJ∈R

    首先,通過模糊產(chǎn)生器將采樣數(shù)據(jù)映射到模糊子集U。接著,根據(jù)模糊規(guī)則庫當(dāng)中的規(guī)則,由模糊推理機(jī)將模糊子集U映射到模糊子集V上。然后,通過模糊消除器所定義的解模糊方式將模糊子集V映射到實(shí)際輸出。采用中心平均法的模糊控制器的輸出為:

    (6)

    (7)

    (8)

    其中,ξ(x)=(ξ1(x),…,ξM(x))T為模糊基函數(shù)向量。自適應(yīng)模糊系統(tǒng)理論上可以以任意精度逼近實(shí)際系統(tǒng),本文將其作為運(yùn)動(dòng)控制中的摩擦力補(bǔ)償器。

    2 交叉耦合同步控制器設(shè)計(jì)

    盡管通過對(duì)單伺服軸的跟蹤控制器設(shè)計(jì)可以使得其較好地跟蹤參考輸入,但并不能直接保證多軸間的同步誤差在允許范圍內(nèi)。各伺服軸所帶負(fù)載不同、外部隨機(jī)擾動(dòng)和未建模部分的影響,使得各軸的零狀態(tài)沖擊響應(yīng)不盡相同,導(dǎo)致在相同參考輸入情況下存在同步誤差。并行控制和主從控制結(jié)構(gòu)都無法做到在所有伺服軸間分享誤差信息,而多軸耦合的控制結(jié)構(gòu)可以通過誤差信號(hào)的耦合,很好地將受擾動(dòng)軸的擾動(dòng)和系統(tǒng)傳遞函數(shù)等信息分享給其他參與同步運(yùn)動(dòng)的伺服軸,使得各伺服軸能夠均衡參考控制量,提升同步程度。對(duì)于雙軸而言,交叉耦合結(jié)構(gòu)具有良好的同步控制效果。其結(jié)構(gòu)如圖1所示。

    圖1 基于交叉耦合的終端滑模-自適應(yīng) 模糊同步控制結(jié)構(gòu)框圖

    軸A和軸B的跟蹤誤差定義為:

    eA=pAd-pAa

    (9)

    eB=pBd-pBa

    (10)

    定義同步誤差εsyn為A、B兩軸實(shí)際位置之差:

    εsyn=pAa-pBa

    (11)

    當(dāng)平行軸做鏡像運(yùn)動(dòng)時(shí)pAd=pBd,將式(9)和式(10)帶入式(11)可將同步誤差表示為跟蹤誤差的函數(shù):

    εsyn=-eA+eB

    (12)

    為了得到較好的同步性能,采用PD控制器。值得注意的是,在參數(shù)試錯(cuò)過程中發(fā)現(xiàn),由于交叉耦合控制結(jié)構(gòu)在信息共享的同時(shí)也給改變了原系統(tǒng)的穩(wěn)定性能。因此在同步控制器參數(shù)選取不當(dāng)?shù)那闆r下可能使得系統(tǒng)同步誤差發(fā)散。

    3 仿真與分析

    使用Matlab/Simulink進(jìn)行兩軸同步控制算法仿真實(shí)驗(yàn)。根據(jù)實(shí)物實(shí)驗(yàn)平臺(tái)A、B兩個(gè)軸的零狀態(tài)沖擊響應(yīng)數(shù)據(jù),通過系統(tǒng)辨識(shí)得到從驅(qū)動(dòng)器到滾珠絲杠副的狀態(tài)方程分別為:

    yA=xA1

    (13)

    yB=xB1

    (14)

    為了考察本文所設(shè)計(jì)的控制器的動(dòng)態(tài)性能,選擇幅值為1,角頻率為π的正弦函數(shù)作為參考輸入。圖2和圖3分別為在采用PID控制器和本文提出的終端滑模-自適應(yīng)模糊控制器的情況下A、B軸的跟蹤誤差曲線。

    圖2 A軸在兩種控制方式下的跟蹤誤差

    圖3 B軸在兩種控制方式下的跟蹤誤差

    可以看出,不同于PID控制器的響應(yīng)曲線,本文控制方法A、B軸在5s之前均有一個(gè)自適應(yīng)調(diào)整過程。當(dāng)系統(tǒng)穩(wěn)定跟蹤后,相比傳統(tǒng)PID控制,本文設(shè)計(jì)的控制方法至少將跟蹤誤差減小了83.20%,即使在系統(tǒng)初始階段,新的控制方法也能更好地控制系統(tǒng)的跟蹤誤差。

    對(duì)A軸施加幅值為3,角頻率為2π的持續(xù)擾動(dòng),對(duì)B軸施加幅值為2,角頻率為3/2·π的持續(xù)擾動(dòng)。對(duì)比兩種控制方法在并行控制和交叉耦合情況下,跟蹤上述參考正弦信號(hào)的同步誤差,如圖4和圖5所示。

    圖4 PID控制下跟蹤正弦信號(hào)的同步誤差對(duì)比

    圖5 終端滑模-自適應(yīng)模糊控制下跟蹤正弦信號(hào)的同步誤差對(duì)比

    可以看出,兩種控制方法在并行控制下同步誤差相差無幾,這是因?yàn)橥环N控制方法下對(duì)單軸的跟蹤控制能力相似,所以兩軸間響應(yīng)之差也基本相同。不難看出交叉耦合控制結(jié)構(gòu)確實(shí)能夠提高同步精度,相比PID控制,終端滑模-自適應(yīng)模糊控制方法將同步誤差在減小了約43.36%,但受到某些擾動(dòng)時(shí)誤差曲線存在較多毛刺,這一點(diǎn)仍然值得優(yōu)化。

    4 結(jié)論

    本文基于現(xiàn)代控制算法設(shè)計(jì)了終端滑模-模糊自適應(yīng)跟蹤控制器以提高單軸抗擾動(dòng)能力和動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能。采用交叉耦合的控制結(jié)構(gòu)以提高鏡像運(yùn)動(dòng)的兩軸間同步精度。利用Matlab/Simulink仿真平臺(tái),模擬了在持續(xù)擾動(dòng)下兩軸跟蹤正弦信號(hào)的同步運(yùn)行過程,通過對(duì)比傳統(tǒng)PID控制器的響應(yīng)曲線,跟蹤誤差減小了至少83.20%,同步誤差在減小了約43.36%,證明了所提出的控制方法能夠更好地抑制擾動(dòng),提高伺服軸的信號(hào)跟蹤能力并減小同步誤差。

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