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    大口徑機(jī)槍彈彈殼多工位連續(xù)成型研究

    2019-09-10 16:55:57沈勇汪正勝
    中國(guó)軍轉(zhuǎn)民 2019年12期

    沈勇 汪正勝

    摘要:本文以某大口徑機(jī)槍彈彈殼的多工位連續(xù)成型為研究,以多工位連續(xù)擠壓加工為代表,對(duì)多工位連續(xù)擠壓技術(shù)在大口徑機(jī)槍彈彈殼制造上的應(yīng)用加以介紹,對(duì)工藝方案的確定,關(guān)鍵技術(shù)的解決情況,產(chǎn)品性能和經(jīng)濟(jì)效益等方面做了系統(tǒng)的介紹,并指出了多工位連續(xù)擠壓技術(shù)將成為大口徑機(jī)槍彈彈殼制造的一個(gè)發(fā)展趨勢(shì)。

    關(guān)鍵詞:多工位連續(xù)擠壓;大口徑機(jī)槍彈;彈殼制造

    1前言

    多工位連續(xù)冷擠壓技術(shù)已經(jīng)問世多年,是一項(xiàng)成熟的技術(shù)。彈殼擠壓加工工藝,在國(guó)外許多國(guó)家已開展相關(guān)研究并取得了一定成果,如德國(guó)、俄羅斯等都實(shí)現(xiàn)了采用反擠壓工藝制造23mm、30mm等小口徑炮彈彈體的技術(shù)。目前我國(guó)部分單位也相繼開展了相關(guān)研究,但在大口徑機(jī)槍彈彈殼的多工位連續(xù)擠壓加工方面國(guó)內(nèi)還未見相關(guān)報(bào)道。生產(chǎn)某大口徑機(jī)槍彈彈殼,過去采用的是單機(jī)沖壓引伸的加工方法,加工工藝多,中間需進(jìn)行多次熱處理,使用設(shè)備多,存在加工效率低、加工成本高、環(huán)境污染大、產(chǎn)品質(zhì)量不易保證等多項(xiàng)缺點(diǎn)。

    通過開展多工位連續(xù)擠壓加工技術(shù)研究,實(shí)現(xiàn)彈殼多工位連續(xù)擠壓加工,在一臺(tái)多工位設(shè)備上完成了原工藝需多道工序才能完成的加工量。與原工藝相比,采用多工位連續(xù)擠壓加工工藝,縮短了加工周期,降低了加工成本,減少生產(chǎn)設(shè)備,節(jié)約了能耗。彈殼經(jīng)過連續(xù)的冷變形,彈殼底部、體部金屬纖維組織在受到強(qiáng)烈的擠壓變形后變長(zhǎng),內(nèi)部組織更加致密,明顯改善金屬材料本身內(nèi)部組織缺陷,產(chǎn)生冷作硬化效果,彈殼強(qiáng)度大、剛性好,不會(huì)產(chǎn)生裂紋、開裂現(xiàn)象,潛在缺陷少,有利于提高產(chǎn)品質(zhì)量;經(jīng)過批量生產(chǎn),滿足產(chǎn)品戰(zhàn)技指標(biāo)的要求。

    2工藝方案的確定

    2.1多工位后制品形狀和尺寸的確定

    結(jié)合原材料機(jī)械性能、后道工序加工不改變、彈殼綜合性能要求等多種因素,多工位連續(xù)加工后的制品形狀尺寸應(yīng)確定在二引前,為充分發(fā)揮多工位連續(xù)加工優(yōu)勢(shì),將多工位后制品尺寸狀態(tài)確定在原工藝的一引后尺寸狀態(tài)。

    2.2成形方案可行性分析

    多工位擠壓成形工步為:下料→一次整形→二次整形→反擠壓→擴(kuò)口→正擠壓→引伸(分別為下料工位→一工位→二工位→三工位→四工位→五工位→六工位)。

    經(jīng)過初步分析擠壓變形工藝,結(jié)合所確定的多工位制品形狀和尺寸,三工位加工是彈殼多工位擠壓成形最關(guān)鍵工步,下面對(duì)三工位進(jìn)行的斷面加工率進(jìn)行驗(yàn)算,具體如下:

    通過擠壓力計(jì)算,則需要選用2286.35 kN以上的設(shè)備,選用的PF33B6SLPKO型多工位冷鐓機(jī)鐓鍛力為3600kN,滿足工藝要求。

    2.4模具及模具材料

    根據(jù)冷擠壓模具的設(shè)計(jì)方法及原理,結(jié)合多工位設(shè)備的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),完成了凸、凹模的設(shè)計(jì)加工。凹模材料選用鎢鋼系列材料,凸模材料采用日本高速鋼SKH55、SKH59,工作部位有TiN涂層。

    2.5工藝流程

    經(jīng)歷了初步方案的設(shè)計(jì)與試驗(yàn),改進(jìn)方案的設(shè)計(jì)與調(diào)整和批量考核工作后,完成了20000件多工位制品的批量考核,經(jīng)后續(xù)加工至成品的制品,檢驗(yàn)其相關(guān)性能指標(biāo)滿足產(chǎn)品圖和技術(shù)條件的要求。因此,可以認(rèn)定改進(jìn)后的工藝方案設(shè)計(jì)合理、可行,能夠?qū)崿F(xiàn)彈殼的多工位擠壓的連續(xù)加工,確定了最終工藝方案。

    多工位擠壓加工工藝與原單機(jī)加工工藝對(duì)比,在二次引長(zhǎng)工序前的變化情況如下:

    1)現(xiàn)有單機(jī)加工工藝流程

    下料→鐓餅→退火→磷化→擠盂→退火→磷化→一次引長(zhǎng)→退火→磷化→二次引長(zhǎng)……

    2)多工位擠壓加工工藝流程

    多工位擠壓——除油——退火→磷化→二次引長(zhǎng)……(與原單機(jī)加工工藝相同)。

    3關(guān)鍵技術(shù)的解決

    在進(jìn)行彈殼多工位連續(xù)擠壓加工研制過程中,要綜合各方面的因素來進(jìn)行試驗(yàn)和調(diào)整,以達(dá)到最佳效果。研制中主要解決了以下幾個(gè)方面的問題:

    a)內(nèi)腔形狀不符合要求;

    b)壁厚差;

    c)線痕;

    d)沖棒不脫料;

    e)三工位沖棒使用壽命低。

    具體情況如下:

    3.1解決內(nèi)腔形狀不符合要求問題

    3.1.1原因分析

    三工位沖頭直徑小于六工位沖錐度位置尺寸,在六工位加工時(shí)沖棒加工不到制品內(nèi)腔底部,并且還產(chǎn)生閉氣問題。

    3.1.2解決措施

    在三工位和六工位之間增加擴(kuò)徑變形,即在四工位上增加擴(kuò)徑工步,四工位沖棒形狀設(shè)計(jì)成錐度,以利于六工位沖棒加工。經(jīng)過試驗(yàn),很好地解決了工件內(nèi)腔閉氣問題,工件內(nèi)腔形狀符合要求。

    3.2解決壁厚差問題

    試制時(shí)工件壁厚差較大,壁厚差在0.4mm,經(jīng)調(diào)車無法解決。生產(chǎn)過程中影響制品壁厚差的因素較多,如:沖模具形狀質(zhì)量、工件質(zhì)量、設(shè)備精度、加工定位方式等。為了解決壁厚差問題,從工件基準(zhǔn)孔定位上進(jìn)行了重新設(shè)計(jì)和改進(jìn)。二工位沖棒端部直徑和角度與三工位沖棒形狀相互配合,改進(jìn)后經(jīng)批量生產(chǎn)壁厚差≤0.20mm。

    3.3解決線痕問題

    在試制過程中六工位模加工約2000發(fā)制品表面開始出現(xiàn)較深線痕,經(jīng)過原因分析認(rèn)為:a) 引伸模鎢鋼硬度低;b) 引伸模加工部位表面粗糙度高。措施如下:

    引伸模鎢鋼材料選用YG8;

    引伸模表面增加TiN涂層。

    改進(jìn)后引伸??杉庸?0萬發(fā)以上。

    3.4解決沖棒不脫料問題

    三工位沖棒不脫料不僅會(huì)將工件帶出模口將設(shè)備上的夾鉗撞壞,而且再次擠壓時(shí)三工位沖棒帶料擠壓極易導(dǎo)致沖模的損壞,因此沖棒不脫料是制約多工位連續(xù)加工的關(guān)鍵問題。解決沖棒不脫料從兩方面進(jìn)行:

    減少?zèng)_棒端部工作帶高度,將工作帶高度由原來的1.5mm改為0.8mm;

    三工位凹模增加脫料設(shè)計(jì),在凹模模底弧形處設(shè)計(jì)3°的錐度。

    通過以上措施,解決了三工位沖棒不脫料問題。

    3.5解決三工位沖棒使用壽命低問題

    在批量生產(chǎn)過程中,三工位沖棒每加工至3000發(fā)~5000發(fā),沖棒夾持部位發(fā)生斷裂。沖棒夾持部位在軸向內(nèi)壓力( p )的作用下產(chǎn)生向外擴(kuò)大變形,當(dāng)作用在沖棒的最大切向拉應(yīng)力(σtmax)超過材料抗拉強(qiáng)度時(shí),沖棒就要產(chǎn)生裂紋造成橫向開裂;當(dāng)作用在沖棒的最大等效應(yīng)力(σvmax)超過材料許用應(yīng)力時(shí),就開始產(chǎn)生破壞。根據(jù)p與σtmax , p與σvmax關(guān)系可知,增大沖棒直徑可顯著提高沖棒強(qiáng)度。為了節(jié)省模具材料,增加預(yù)應(yīng)力圈是比較好的解決辦法。具體措施如下:在沖棒直徑不變的情況下,將沖棒夾套內(nèi)徑擴(kuò)大,即在沖棒和夾套之間增加一個(gè)預(yù)應(yīng)力套。經(jīng)過批量生產(chǎn),增加預(yù)應(yīng)力套后三工位沖棒使用壽命有了明顯提高。

    4性能檢驗(yàn)和試驗(yàn)

    為驗(yàn)證項(xiàng)目研制成果與項(xiàng)目合同要求的符合性,對(duì)多工位批量試制品進(jìn)行壁厚差及底厚檢驗(yàn),對(duì)完成后續(xù)加工的多工位彈殼進(jìn)行硬度檢測(cè)、彈殼強(qiáng)度及射擊性能試驗(yàn),各項(xiàng)試驗(yàn)結(jié)果如下:

    4.1壁厚差及底厚

    在多工位批量考核制品中抽驗(yàn)200件,壁厚差≤0.15mm的196件,占98%,0.15mm~0.20mm的6件,占2%,無大于0.25mm的,滿足相關(guān)技術(shù)規(guī)范的要求。連續(xù)加工500~1000發(fā)后檢測(cè)底厚,抽驗(yàn)100發(fā),底厚公差在0.10mm以內(nèi)。

    4.2硬度及金相

    4.2.1硬度

    多工位加工的彈殼和單機(jī)加工的彈殼各抽取5發(fā)進(jìn)行硬度檢測(cè)對(duì)比,多工位彈殼各點(diǎn)的硬度值與單機(jī)生產(chǎn)的彈殼相差較小,符合產(chǎn)品圖的要求。

    4.2.2金相

    多工位彈殼金相組織與單機(jī)產(chǎn)品一致,均為球狀珠光體。

    4.3彈殼射擊性能

    進(jìn)行了強(qiáng)度試驗(yàn),高溫、低溫、常溫共100發(fā),試驗(yàn)結(jié)果滿足技術(shù)條件的要求。

    5成本對(duì)比分析

    多工位加工完成后,制品形狀和尺寸與原單機(jī)加工的一引制品相同,因此,單機(jī)工藝的工序成本費(fèi)用可計(jì)算至一引后工序前即一引退火工序。經(jīng)計(jì)算,采用多工位加工工藝比原單機(jī)加工工藝節(jié)省的成本約1000元/萬發(fā)。

    6結(jié)束語

    大口徑機(jī)槍彈彈殼多工位連續(xù)擠壓技術(shù),開創(chuàng)了國(guó)內(nèi)大口徑槍彈彈殼制造多工位擠壓加工的先河,研制過程解決了一系列關(guān)鍵技術(shù)問題;所研制的工藝技術(shù)方案正確、合理、可行,實(shí)現(xiàn)了多工位連續(xù)加工;生產(chǎn)出的制品質(zhì)量穩(wěn)定,滿足產(chǎn)品的各項(xiàng)要求;有效提高了產(chǎn)品質(zhì)量和生產(chǎn)效率、降低生產(chǎn)成本,滿足了經(jīng)濟(jì)性和批量生產(chǎn)要求,必將成為今后大口徑機(jī)槍彈彈殼制造的一個(gè)發(fā)展趨勢(shì)。

    (作者單位:駐牡丹江地區(qū)軍事代表室。)

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