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    不同圍巖支護(hù)狀態(tài)下地下硐室群擴(kuò)建穩(wěn)定性分析

    2019-09-05 01:10:32展旭財(cái)何壽迎姜元杰張佩清
    城市勘測(cè) 2019年4期
    關(guān)鍵詞:巖柱人防聯(lián)絡(luò)

    展旭財(cái),何壽迎,姜元杰,張佩清

    (1.青島市勘察測(cè)繪研究院,山東 青島 266032; 2.青島巖土工程技術(shù)研究中心,山東 青島 266032)

    1 引 言

    隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)高速發(fā)展,部分地下硐室及人防等工程已難以滿足需求,地下硐室群的擴(kuò)建改造問(wèn)題迫在眉睫,在擴(kuò)建改造過(guò)程中如何保證地下硐室群穩(wěn)定性,安全、經(jīng)濟(jì)、高效完成工程建設(shè)任務(wù),已成為城市工程勘察領(lǐng)域的熱點(diǎn)課題。

    大量專家學(xué)者對(duì)地下硐室穩(wěn)定性進(jìn)行了卓有成效的研究。吳虎勇[1]FLAC3D分析了深部地下礦山破碎硐室圍巖穩(wěn)定性及應(yīng)力場(chǎng)、位移場(chǎng)分布特征;黃康鑫等[2]在分析反演地應(yīng)力場(chǎng)分布基礎(chǔ)上,揭示了復(fù)雜條件下大型地下硐室群圍巖應(yīng)力變形演化特征;趙春濤[3]通過(guò)地下硐室開(kāi)挖及支護(hù)過(guò)程中的穩(wěn)定性分析,獲得了圍巖松弛區(qū)范圍、位移變化規(guī)律及支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力值;張玉祥等[4]結(jié)合工程實(shí)例,論述了復(fù)雜工程地質(zhì)環(huán)境中地下硐室優(yōu)化施工及穩(wěn)定性評(píng)價(jià)的方法及程序;張國(guó)茂[5]結(jié)合國(guó)內(nèi)外研究成果分析了隧道圍巖穩(wěn)定性的主要因素;徐哲等[6]采用數(shù)值模擬與實(shí)測(cè)手段分析了硐室群開(kāi)挖后圍巖變形特性及錨索應(yīng)力損失對(duì)周?chē)鷰r體變形和應(yīng)力狀態(tài)的影響。此外,李寧[7]、劉萬(wàn)榮[8]、李揚(yáng)帆[9]、向欣[10]等也都對(duì)不同條件下大型地下硐室穩(wěn)定性及支護(hù)措施等進(jìn)行研究。

    本文在上述研究基礎(chǔ)上,以某人防工程擴(kuò)建改造為工程背景,采用有限元模擬軟件ABAQUS分別對(duì)無(wú)支護(hù)狀態(tài)、硐錨桿支護(hù)狀態(tài)、聯(lián)絡(luò)硐室回填狀態(tài)、拱頂錨桿+聯(lián)絡(luò)硐室回填狀態(tài)四種支護(hù)狀態(tài)進(jìn)行了系統(tǒng)模擬研究,揭示了不同支護(hù)狀態(tài)下圍巖應(yīng)力場(chǎng)及位移場(chǎng)聯(lián)動(dòng)演化規(guī)律,為工程實(shí)施方案確定提供了理論依據(jù)。

    2 工程背景

    該人防干道總面積約10 000 m2,總長(zhǎng)度約 1 400 m,由禹城路通道,中山商城通道、硐室群及青醫(yī)附院地下第5層地下室四部分組成,如圖1所示。禹城路通道寬約 5.5 m~10 m,高5.0 m~6.7 m,部分通道為混凝土襯砌,部分采用了錨噴進(jìn)行了初期支護(hù);中山商城通道寬約 4 m~5 m,局部存在大斷面硐室及支硐,大部分為裸硐,部分采用噴射混凝土面層進(jìn)行初期支護(hù);硐室群范圍最大寬度約 125 m,長(zhǎng)約 160 m,由主硐室、硐室、聯(lián)絡(luò)通道組成;地下第5層地下室為框架結(jié)構(gòu),獨(dú)立基礎(chǔ),地下室室內(nèi)標(biāo)高為 19.54 m,層高 7.42 m,屬本人防工程范圍的面積約 1 200 m2。

    該人防干道改造項(xiàng)目擬建地下立體車(chē)庫(kù),擬新建車(chē)庫(kù)坡道一個(gè),長(zhǎng)約 175 m,入口連接平原路,終點(diǎn)為人防干道。立體車(chē)庫(kù)由現(xiàn)有人防干道主硐改建,如圖2所示,人防干道主硐寬 21.9 m,高 10.66 m,基底標(biāo)高 19.30 m,長(zhǎng)約 60 m,拱頂埋深約 15 m~18 m,采用系統(tǒng)錨桿及噴射混凝土進(jìn)行支護(hù),擬向下開(kāi)挖至 9.3 m標(biāo)高,礦山法施工。車(chē)庫(kù)其他通道擬用現(xiàn)有的人防地下硐室通道。

    圖1 人防硐室分布情況

    圖2 人防主硐室改造范圍

    注:禹城路通道為A通道,與其連接的近南北向通道為B通道,主硐室為C通道,其西側(cè)為D通道,E通道為北側(cè)近東西走向的通道,中山路通道為F通道。

    3 有限元計(jì)算模型建立

    為分析地下硐室群擴(kuò)建過(guò)程中工程巖體穩(wěn)定性問(wèn)題,采用ABAQUS有限元軟件進(jìn)行了不同支護(hù)方式模擬分析。該軟件可有效模擬復(fù)雜荷載條件及邊界條件,準(zhǔn)確模擬材料屈服、塑性流動(dòng)、軟化直至大變形,尤其在彈塑性分析、大變形分析以及模擬施工工程等領(lǐng)域有獨(dú)到的特點(diǎn)。

    模擬過(guò)程中,假定圍巖為均質(zhì)、各向同性的巖土體,模擬計(jì)算過(guò)程中作為理想彈塑性體來(lái)考慮,采用摩爾庫(kù)侖強(qiáng)度準(zhǔn)則;計(jì)算不考慮開(kāi)挖時(shí)間效應(yīng)、節(jié)理、滲流等因素的影響。本次數(shù)值模擬中將Ⅲ類、Ⅳ類圍巖的分區(qū)進(jìn)行適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化。計(jì)算模型長(zhǎng) 156 m,寬 99 m,主硐室右側(cè)巖柱寬 24 m,左側(cè)巖柱寬 17.7 m,聯(lián)絡(luò)通道標(biāo)高為 19.30 m,為減少交叉硐室引起的復(fù)雜網(wǎng)格劃分將左右兩側(cè)兩個(gè)通道硐室硐徑增加 1 m。模型中地質(zhì)分層是根據(jù)工程勘察資料,依據(jù)計(jì)算需要簡(jiǎn)化而來(lái),最終將實(shí)際地層簡(jiǎn)化為Ⅲ級(jí)圍巖及Ⅳ級(jí)圍巖。計(jì)算模型如圖3、圖4所示。

    圖3 圍巖級(jí)別分布

    圖4 模型網(wǎng)格劃分

    4 數(shù)值模擬計(jì)算分析

    本次分析計(jì)算中對(duì)四種圍巖支護(hù)狀態(tài)進(jìn)行分析計(jì)算,分別是無(wú)支護(hù)狀態(tài)、硐頂錨桿支護(hù)狀態(tài)、聯(lián)絡(luò)硐室回填狀態(tài)、拱頂錨桿+聯(lián)絡(luò)硐室回填狀態(tài)。

    4.1 模型1——無(wú)支護(hù)狀態(tài)

    模型1計(jì)算中未對(duì)圍巖進(jìn)行支護(hù),進(jìn)行主硐室的二次開(kāi)挖,開(kāi)挖深度為 10 m,模型中設(shè)置數(shù)個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),對(duì)圍巖的應(yīng)力,位移進(jìn)行監(jiān)測(cè)分析。在不加錨固不回填的情況下,圍巖(37991號(hào)節(jié)點(diǎn))的最大沉降為 0.92 mm,底板(42440號(hào)節(jié)點(diǎn))的最大隆起為 1.2 mm,在CK0+35右側(cè)硐頂(26784號(hào)節(jié)點(diǎn))出現(xiàn)最大拉應(yīng)力 1.05 MPa。模擬顯示,在主硐室拱頂及與其他硐室交叉處,最大主應(yīng)力為拉應(yīng)力狀態(tài),拉應(yīng)力一般為 20 KPa~490 KPa。二次開(kāi)挖之后最大主應(yīng)力云圖和二次開(kāi)挖后CK0+55斷面最大主應(yīng)力云圖分別如圖5、圖6所示。

    圖5 二次開(kāi)挖之后最大主應(yīng)力云圖

    圖6 二次開(kāi)挖后CK0+55斷面最大主應(yīng)力云圖

    4.2 模型2——拱頂采用錨桿支護(hù)狀態(tài)

    模型2對(duì)硐室拱頂采用錨桿進(jìn)行加固,錨桿布置方式為 2.5 m×4.0 m,錨桿長(zhǎng)度 3.5 m,錨桿直徑 28 mm,γ為 7 850 kN/m3,彈性模量 210 GPa,泊松比為0.3。計(jì)算結(jié)果顯示,主硐室拱頂豎向拉應(yīng)力最大為 1.045 MPa,位于主硐室拱頂CK0+60附近,拱頂拉應(yīng)力分布普遍,一般為 0.1 MPa~0.49 MPa;最大豎向壓應(yīng)力為 5.4 MPa,主硐室右側(cè)巖柱應(yīng)力較左側(cè)明顯提高,CK0+60右側(cè)巖柱范圍內(nèi)應(yīng)力為 1.36 MPa~3.40 MPa,其左側(cè)巖柱為 1.14 MPa~2.26 MPa。錨桿最大拉伸軸力為 9.6 kN,拱角處錨桿為壓應(yīng)力狀態(tài),軸力為 20.5 kN。與模型1相比,圍巖應(yīng)力有所改善,在最大拉應(yīng)力減小約2.27%。豎向應(yīng)力云圖和CK0+55斷面最大主應(yīng)力云圖分別如圖7、圖8所示。

    圖7 豎向應(yīng)力云圖(主硐軸向剖面)

    圖8 CK0+55斷面最大主應(yīng)力云圖

    4.3 模型3——聯(lián)絡(luò)硐室回填狀態(tài)

    模型3對(duì)主硐室右側(cè)聯(lián)絡(luò)通道進(jìn)行回填加固,回填采用C25素混凝土,回填范圍如圖9所示。計(jì)算結(jié)果顯示,主硐室拱頂豎向拉應(yīng)力最大為 1.05 MPa,位于主硐室拱頂CK0+35附近,拱頂拉應(yīng)力分布普遍,一般為 0.1 MPa~0.55 MPa;最大豎向壓應(yīng)力 6.37 MPa,主硐室右側(cè)巖柱應(yīng)力相對(duì)無(wú)回填狀態(tài)下減小,CK0+60右側(cè)巖柱范圍內(nèi)應(yīng)力為 1.36 MPa~3.38 MPa,其左側(cè)巖柱為 1.14 MPa~2.40 MPa。相對(duì)模型1,圍巖最大豎向沉降減小5.9%,塑性應(yīng)變值累計(jì)值減小1.4%,巖柱的豎向壓應(yīng)力無(wú)明顯減小。CK0+55斷面最大主應(yīng)力云圖如圖10所示。

    圖9 豎向應(yīng)力云圖(主硐軸向剖面)

    圖10 CK0+55斷面最大主應(yīng)力云圖

    4.4 模型4——拱頂錨桿+聯(lián)絡(luò)硐室回填狀態(tài)

    模型4為在拱頂設(shè)置錨桿、錨桿為直徑 28 mm,布置方式為 2.0 m×4.0 m,聯(lián)絡(luò)硐室采用C25混凝土回填作為加固支護(hù)措施進(jìn)行開(kāi)挖分析。計(jì)算結(jié)果顯示,圍巖最大拉應(yīng)力為 1.05 MPa,最大壓應(yīng)力為 6.49 MPa,豎向最大位移為 1.22 mm,拱頂拉應(yīng)力較普遍,為 0.06 MPa~0.31 MPa。拱頂錨桿軸力呈現(xiàn)出拱頂兩側(cè)為壓力狀態(tài),軸力最大為 12.5 kN,拱頂中部為拉應(yīng)力狀態(tài),最大軸力為 0.89 kN。豎向應(yīng)力云圖和CK0+55斷面最大主應(yīng)力云圖分別如圖11、圖12所示。

    圖11 豎向應(yīng)力云圖(主硐軸向剖面)

    圖12 CK0+55斷面最大主應(yīng)力云圖

    5 四種加固狀態(tài)下模擬結(jié)果對(duì)比分析

    二次開(kāi)挖引起圍巖應(yīng)力重新分布,其最大應(yīng)力約為開(kāi)挖前的1.1倍~1.6倍,塑性區(qū)擴(kuò)展較小,圍巖體主要處于彈性變形狀態(tài)。在二次開(kāi)挖中,四種支護(hù)狀態(tài)下的數(shù)值模擬結(jié)果表明,錨桿的施加與否在二次開(kāi)挖中對(duì)主硐室和各聯(lián)絡(luò)通道開(kāi)挖引起的特殊點(diǎn)的應(yīng)力值影響較小,表明圍巖在彈性狀態(tài)下,支護(hù)措施對(duì)圍巖應(yīng)力調(diào)整較小。

    不同支護(hù)狀態(tài)下圍巖最大拉應(yīng)力、最值位移及塑性應(yīng)變值如表1,從而分析知,在數(shù)值模擬結(jié)果中,圍巖應(yīng)變及應(yīng)力分布調(diào)整已在主硐室擴(kuò)挖前完成,二次擴(kuò)挖時(shí),圍巖多處于彈性狀態(tài),分析不同支護(hù)狀態(tài)下(如錨桿和回填材料的施加),圍巖應(yīng)力及應(yīng)變的相差不大。但在實(shí)際工程中有較大影響,對(duì)拱頂錨固可以防止拱頂?shù)魤K,對(duì)聯(lián)絡(luò)通道回填,改變了巖柱的受力狀態(tài),減小了應(yīng)力集中,增加了圍巖整體性能,可明顯提高巖柱安全系數(shù)。

    不同支護(hù)狀態(tài)下圍巖最大拉應(yīng)力、最大位移及塑性應(yīng)變值 表1

    注:11節(jié)點(diǎn)位于樓梯與主硐室交叉處,節(jié)點(diǎn)26784位于主硐室拱頂;節(jié)點(diǎn)37991、38004位于二次開(kāi)挖后主硐室右側(cè)邊墻。

    6 結(jié) 論

    本文以地下硐室群擴(kuò)建穩(wěn)定性為著眼點(diǎn),采用ABAQUS有限元計(jì)算軟件分別對(duì)無(wú)支護(hù)狀態(tài)、錨桿支護(hù)狀態(tài)、回填支護(hù)狀態(tài)、錨桿及回填支護(hù)狀態(tài)四種開(kāi)挖后的圍巖支護(hù)狀態(tài)進(jìn)行模擬分析,得到主要結(jié)論如下:

    (1)四種加固狀態(tài)下計(jì)算獲得二次開(kāi)挖后位移最大沉降值為 0.918 mm,底部隆起 1.2 mm,主硐室右側(cè)圍巖應(yīng)力較左側(cè)高約1.5倍,主硐室右側(cè)圍巖出現(xiàn)塑性區(qū),該部分塑性區(qū)多為擴(kuò)挖前形成;

    (2)回填部分聯(lián)絡(luò)硐室有助于減小圍巖二次開(kāi)挖后塑性應(yīng)變值,有利于提高硐室整體穩(wěn)定性,可采用加長(zhǎng)錨桿加固側(cè)壁,防止側(cè)壁破壞誘發(fā)的圍巖整體失穩(wěn),進(jìn)而提高硐室的安全系數(shù);

    (3)Ⅳ類圍巖較Ⅲ類圍巖應(yīng)力集中系數(shù)大,塑性區(qū)明顯,在Ⅳ類圍巖處應(yīng)加強(qiáng)支護(hù),可采取錨固措施及襯砌等進(jìn)行圍巖加固,以滿足硐室群穩(wěn)定的設(shè)計(jì)要求。

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