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    古鎮(zhèn)路大橋異型拱座有限元分析

    2024-06-04 17:55:24王宜賀陳穎封小剛
    四川建筑 2024年2期
    關(guān)鍵詞:實(shí)體模型有限元

    王宜賀 陳穎 封小剛

    摘要:以具體工程項(xiàng)目為背景,通過建立有限元模型,對(duì)不規(guī)則的異型拱座進(jìn)行分析研究,為工程施工建造及安全運(yùn)營提供理論支撐,對(duì)橋梁特殊構(gòu)件設(shè)計(jì)具有一定的借鑒意義。

    關(guān)鍵詞:梁拱組合橋; 拱座; 有限元; 實(shí)體模型

    中圖分類號(hào):U448.22文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

    0引言

    按結(jié)構(gòu)體系劃分,橋梁大致可分為梁橋、拱橋、索橋等三種基本體系。隨著我國橋梁建設(shè)的不斷發(fā)展,出現(xiàn)了許多新型的組合體系橋梁。梁拱組合橋就是介于梁與拱之間的一種組合橋型,將兩種橋型的優(yōu)點(diǎn)相結(jié)合,優(yōu)化了結(jié)構(gòu)的受力。造型美觀、線條富于動(dòng)感,具有良好的抗風(fēng)抗震性和抗疲勞性。

    1工程概述

    廣西柳州市古鎮(zhèn)路主橋采用(80+145+80)m “V”型墩梁拱組合連續(xù)剛構(gòu)橋,拱腳、“V”型墩和主梁固結(jié),“V”型墩、主梁均為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu),拱座為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)(圖1)。

    進(jìn)入21世紀(jì)以后我國才開始修建連續(xù)剛構(gòu)拱組合橋,與國內(nèi)常見的中承式系桿“V”型剛構(gòu)拱組合橋不同,古鎮(zhèn)路大橋主橋采用上承式拱,且拱肋上不設(shè)置支撐橋面的立柱。橋梁結(jié)構(gòu)更加簡(jiǎn)潔,線條更加流暢。

    古鎮(zhèn)路大橋主橋橋型新穎,國內(nèi)同類型的橋梁尚不多見,具有梁橋和拱橋協(xié)同受力特征,橋梁的各個(gè)結(jié)構(gòu)均不同程度地參與到梁與拱的受力,應(yīng)力相互干擾,為了避免局部破壞進(jìn)而影響橋梁的使用壽命,必須加強(qiáng)對(duì)局部結(jié)構(gòu)的討論和研究

    本橋拱座構(gòu)造根據(jù)橋梁整體受力特殊設(shè)計(jì),具有較強(qiáng)的特異性。拱座作為將上部結(jié)構(gòu)荷載傳遞到基礎(chǔ)的重要構(gòu)件,受力復(fù)雜,拱腳內(nèi)力引起的拱座局部應(yīng)力集中需要重點(diǎn)關(guān)注。為了使拱座構(gòu)造合理,受力明確,本文通過有限元軟件建立橋梁整體桿系模型,對(duì)拱座進(jìn)行分析,優(yōu)化拱座的構(gòu)造及配筋方案。運(yùn)用ABAQUS建立拱座實(shí)體模型,對(duì)拱座進(jìn)一步精細(xì)化研究,通過應(yīng)力云圖觀察應(yīng)力分布情況,驗(yàn)證了拱座結(jié)構(gòu)及受力的合理性。

    2拱座構(gòu)造

    主橋拱座采用實(shí)體式鋼筋混凝土,迎水面設(shè)計(jì)有尖形分水體,用于減弱洪水對(duì)橋梁的沖擊。兩拱腳相接處采用圓弧順接。拱座平面為六邊形,順橋向長度為7.5 m,橫橋向最長尺寸為16.75 m,拱座底到圓弧凹點(diǎn)高度為4.872 m,總體呈平曲結(jié)合的不規(guī)則構(gòu)造。與拱肋連成一體,側(cè)看好似海鷗掠過水面(圖2)。

    3拱座配筋有限元分析

    有限元法是利用有限數(shù)量的單元去模擬真實(shí)的系統(tǒng),將復(fù)雜的問題簡(jiǎn)單化后再求解的一種數(shù)值分析方法。由于其簡(jiǎn)單、高效,在現(xiàn)代橋梁結(jié)構(gòu)分析中被廣泛運(yùn)用。本文運(yùn)用Midas Civil建立全橋的空間桿系有限元模型,結(jié)合現(xiàn)行橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)主橋進(jìn)行整體受力計(jì)算(圖3)。

    選取具有代表性的計(jì)算工況,提取所需的拱座內(nèi)力,進(jìn)行相應(yīng)的配筋計(jì)算。

    3.1裂縫寬度

    拱座分水尖按照構(gòu)造配筋,拱座主體部分配置雙層直徑28 mm的HRB400鋼筋,間距為10 cm。

    從有限元模型中提取拱座底的內(nèi)力,選取頻遇組合中彎矩最大的情況進(jìn)行裂縫計(jì)算(表1)。

    運(yùn)用開裂換算截面法進(jìn)行鋼筋應(yīng)力計(jì)算。

    K=2I0A0h=1.2967

    計(jì)算得Wcr=0.019 mm<0.2 mm,滿足要求。

    3.2局部承壓

    拱座采用C55混凝土,混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=24.4 MPa,鋼筋抗壓強(qiáng)度fsd=330 MPa。與拱腳接觸處配4層方格網(wǎng)鋼筋。由有限元模型中提取拱座與拱腳接觸截面拱座局部壓力Fld=873 072 kN。

    γ0Fld=1.1×873072=960379.2kN≤1.3ηsβfcdAln=1230837.5 kN

    局部受壓區(qū)截面尺寸滿足要求,安全系數(shù)為1.28。

    γ0Fld=1.1×873072=960379.2 kN≤0.9(ηsβfcd+kpvβcorfsd)Aln=2431093.0 kN

    局部抗壓承載力滿足要求,安全系數(shù)為2.53。

    4實(shí)體模型研究

    限于桿系模型理論的缺陷,拱座的受力特征難以通過其準(zhǔn)確計(jì)算。本橋拱座作為平曲結(jié)合的不規(guī)則結(jié)構(gòu)體,各結(jié)構(gòu)面配筋簡(jiǎn)單地套用現(xiàn)行規(guī)范是否可行也有待驗(yàn)證。本文采用有限元仿真分析軟件ABAQUS,建立拱座實(shí)體單元模型來研究拱座的應(yīng)力分布情況。對(duì)于局部應(yīng)力的計(jì)算,有效地考慮了橫向與豎向預(yù)應(yīng)力荷載的作用。摸清拱座應(yīng)力的情況,為該橋施工建造及安全運(yùn)營提供理論支撐。

    工程結(jié)構(gòu)王宜賀, 陳穎, 封小剛: 古鎮(zhèn)路大橋異型拱座有限元分析

    4.1計(jì)算模型

    建立包含三向預(yù)應(yīng)力筋的實(shí)體有限元模型,對(duì)大橋主橋關(guān)鍵施工工況及運(yùn)營工況進(jìn)行計(jì)算分析。限于篇幅, 本文僅示出部分工況模型。施工階段選取V型墩與主梁固結(jié)節(jié)段施工完畢,三角剛架形成工況, 運(yùn)營階段選取成橋十年工況。

    4.1.1施工階段工況

    采用實(shí)體單元建立施工工況的混凝土結(jié)構(gòu)模型,采用桁架單元模擬預(yù)應(yīng)力鋼絞線,詳細(xì)模擬橫隔板、人孔及梗肋等細(xì)部構(gòu)造。模型共計(jì)760 246 個(gè)節(jié)點(diǎn),單元總數(shù)517 353 個(gè)。約束拱座底部所有自由度,并約束拱肋底板的豎向位移(圖4)。

    拱座最大主應(yīng)力基本在2.52 MPa 以下,最小主應(yīng)力基本在19.88 MPa 以下。拱座圓弧區(qū)域應(yīng)力在規(guī)范限值范圍內(nèi)。由于模型沒有考慮預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨固區(qū)域,僅有鋼絞線張拉端點(diǎn)局部較小區(qū)域出現(xiàn)混凝土應(yīng)力集中,輕微超過抗拉強(qiáng)度值(圖5、圖6)。

    4.1.2運(yùn)營階段工況

    采用實(shí)體單元建立運(yùn)營階段工況的混凝土結(jié)構(gòu)模型,詳細(xì)模擬橫隔板、人孔及梗肋等細(xì)部構(gòu)造。采用桁架單元模擬預(yù)應(yīng)力鋼絞線,包括豎向、橫向與縱向預(yù)應(yīng)力鋼絞線。按剛度等效采用梁?jiǎn)卧M樁基。模型共計(jì)533 122個(gè)節(jié)點(diǎn),774 313個(gè)單元。

    由于取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行運(yùn)營狀態(tài)的計(jì)算,邊界條件要進(jìn)行等效處理??缰薪孛娌晦D(zhuǎn)動(dòng),可以沿全橋橫向與縱向平動(dòng)。承臺(tái)底部有樁支撐,群樁對(duì)承載的彈簧約束作用可以簡(jiǎn)化為懸臂梁來模擬,模擬剛度從空間桿系有限元模型中提取。假定該懸臂梁彈性模量取混凝土的彈性模量3.55×104 MPa,采用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法進(jìn)行等效換算,求解等效懸臂梁的長度l、面積A與慣性矩I:

    kh=3EIl3,kv=EAl3,kh=EIl

    樁基提供的扭轉(zhuǎn)約束通過懸臂梁的扭轉(zhuǎn)剛度GJ 模擬(圖7)。

    拱座最大主應(yīng)力基本在1.37 MPa 以下,滿足規(guī)范要求。鋼絞線端部混凝土區(qū)域有局部應(yīng)力集中,本文模型(未考慮鋼絞線局部錨具、鋼筋網(wǎng)等)的計(jì)算結(jié)果顯示有一定的應(yīng)力超限區(qū)域??紤]1.37 MPa 是混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算應(yīng)力,對(duì)于拱座而言,只做參考。拱座最小主應(yīng)力基本在17.75 MPa以下,滿足規(guī)范要求。

    從拱座最大主應(yīng)力與最小主應(yīng)力來看,拱 座圓弧部分基本處于受壓狀態(tài),滿足規(guī)范要求(圖8、圖9)。

    4.2結(jié)論

    本文建立古鎮(zhèn)路大橋?qū)嶓w有限元模型,考慮幾何非線性的影響對(duì)施工階段工況進(jìn)行分析,考慮幾何非線性和材料非線性對(duì)運(yùn)營階段工況進(jìn)行分析,得到主要結(jié)論:

    (1)拱座最大主應(yīng)力基本在2.52 MPa以下,最小主應(yīng)力基本在19.88 MPa 以下。由于模型沒有考慮齒塊及預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨固區(qū)域,僅有鋼絞線張拉端點(diǎn)局部較小區(qū)域出現(xiàn)混凝土應(yīng)力集中,超過抗拉強(qiáng)度值,應(yīng)注意加強(qiáng)這些區(qū)域的配筋設(shè)計(jì),通過合理的構(gòu)造避開局部區(qū)域破壞。

    (2)拱座圓弧區(qū)域應(yīng)力在規(guī)范限值范圍內(nèi),圓弧處配筋滿足受力要求。

    (3)拱座屬于大體積鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),配筋密集且復(fù)雜, 文中模型未考慮鋼絞線局部錨具、鋼筋網(wǎng)等的作用, 計(jì)算結(jié)果只具有參考性, 今后模型的建立應(yīng)考慮鋼絞線局部錨具、鋼筋網(wǎng)等,提高計(jì)算模型的精度。

    5結(jié)束語

    本文通過有限元模型的建立,對(duì)拱座進(jìn)行分析研究。觀察應(yīng)力云圖可知,上部結(jié)構(gòu)傳遞的內(nèi)力比較均勻地?cái)U(kuò)散在拱座上, 除鋼絞線錨固區(qū)域外,無明顯的應(yīng)力突變和超限處。鋼絞線錨固處設(shè)置錨下鋼筋片及螺旋鋼筋避免局部破壞即可, 拱座整體構(gòu)造及配筋較為合理。

    梁拱組合橋充分利用梁與拱受力方面的優(yōu)點(diǎn),造型輕盈美觀。為了滿足新型橋梁結(jié)構(gòu)的需求,不規(guī)則的異形拱座難以避免, 本文通過有限元軟件,建立空間桿系及實(shí)體模型,對(duì)拱座進(jìn)行分析研究,為工程的建設(shè)提供理論支撐。

    參考文獻(xiàn)

    [1]陳后軍. 大跨度鋼管混凝土拱橋拱座局部應(yīng)力研究[J].世界橋梁,2009(2): 54-56.

    [2]公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范:JTG 3362-2018[S].

    [作者簡(jiǎn)介]王宜賀(1987—),男,碩士,高級(jí)工程師,主要從事市政、公路橋梁設(shè)計(jì)工作。

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