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    海上油田二元復(fù)合驅(qū)末期段塞優(yōu)化提效室內(nèi)物理實驗*

    2019-08-01 06:05:20孟祥海楊二龍韓玉貴張曉冉冉令博李月
    油田化學(xué) 2019年2期
    關(guān)鍵詞:段塞水驅(qū)驅(qū)油

    孟祥海,楊二龍,韓玉貴,趙 鵬,張曉冉,冉令博,李月

    (1.中海石油(中國)有限公司天津分公司渤海石油研究院,天津 300459;2.東北石油大學(xué)石油工程學(xué)院,黑龍江 大慶 163318)

    渤海某二元復(fù)合驅(qū)油田按照計劃在2018年6月注完0.37 PV的表面活性劑/聚合物(SP)二元復(fù)合體系后,繼續(xù)注入0.105 PV 的聚合物保護(hù)段塞至2019年12月。目前目標(biāo)油田已經(jīng)進(jìn)入SP二元復(fù)合驅(qū)的開發(fā)末期,開發(fā)矛盾逐漸凸顯,SP 二元復(fù)合驅(qū)的開發(fā)效果逐年變差,產(chǎn)液量大幅下降的井有11口,下降幅度達(dá)50%。注SP二元復(fù)合體系后視吸水指數(shù)平均下降幅度為7%,部分油井的聚合物產(chǎn)出濃度大于400 mg/L,存在聚合物竄流現(xiàn)象,因而急需開展技術(shù)攻關(guān),提升化學(xué)驅(qū)開發(fā)效果。目前陸上油田關(guān)于SP二元段塞的相關(guān)研究,主要是針對水驅(qū)后進(jìn)行的SP二元段塞優(yōu)化[1-6],或者在聚合物驅(qū)、后續(xù)水驅(qū)后再優(yōu)化的SP 二元段塞[7-10],而海上油田針對SP二元段塞的研究多為聚合物驅(qū)結(jié)束后SP二元復(fù)合驅(qū)全過程的優(yōu)化設(shè)計[11-13],還沒有結(jié)合海上油田實際情況針對SP二元驅(qū)末期的相關(guān)研究。因此,本文應(yīng)用室內(nèi)物理實驗?zāi)M方法對海上油田SP 二元復(fù)合驅(qū)末期段塞進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計,研究了同等經(jīng)濟(jì)條件下不同濃度的聚合物保護(hù)段塞以及“高濃度聚合物-SP二元復(fù)合體系”交替注入的驅(qū)油效果。

    1 實驗部分

    1.1 材料與儀器

    聚合物3640,丙烯酰胺、丙烯酸共聚物,相對分子質(zhì)量2000萬,水解度20%,法國SNF公司;復(fù)合型表面活性劑HDS,由α-烯烴磺酸鹽與APG等表面活性劑按一定比例復(fù)配而成,有效物含量30%,華鼎鴻基公司;實驗用巖心,滲透率分別為500×10-3、1000×10-3和 3000×10-3μm2的三管并聯(lián)人造巖心。實驗用油,由原油和柴油按體積比77.3∶22.7配制的模擬油,黏度(57℃)17.2 mPa·s。實驗用水為模擬地層水,礦化度2845 mg/L,主要離子濃度(單位mg/L):K++Na+949.5、Ca2+71、Mg2+19、Fe2+0.11、Fe3+58.2。

    DV-Ⅲ型恒溫水浴布氏數(shù)顯黏度計,美國Brookfield 公司;驅(qū)油裝置包括壓力傳感器、巖心夾持器、壓力表、平流泵、手搖泵等,珂地石油儀器制造廠。

    1.2 實驗方法

    1.2.1 驅(qū)油體系配制

    用模擬地層水配制不同濃度的聚合物3640溶液。

    先用模擬地層水配制質(zhì)量濃度為1200 mg/L的聚合物3640溶液,然后向聚合物溶液中加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.2%的表面活性劑HDS,混合均勻,得到表面活性劑/聚合物二元復(fù)合驅(qū)體系。

    1.2.2 黏度測定

    參照Q/HS 2032—2012《海上油田驅(qū)油用丙烯酰胺類聚合物的性能指標(biāo)和評價方法》、SY/T 5862—2008《驅(qū)油用聚合物技術(shù)要求》,在溫度57℃、剪切速率7.34 s-1下,采用Brookfield DV-Ⅲ黏度計測定驅(qū)油體系的黏度。

    1.2.3 驅(qū)油實驗

    物理模擬驅(qū)油實驗具體步驟如下:①將人造巖心連接到抽空系統(tǒng)進(jìn)行抽空、飽和水,測定孔隙體積;②將巖心在57℃下老化12 h,飽和油,計算巖心的含油飽和度;③在57℃下第一次水驅(qū)至含水75%;④在57℃下進(jìn)行第一次化學(xué)驅(qū),注入質(zhì)量濃度為1200 mg/L 的聚合物溶液0.3 PV;⑤在57℃下按實驗方案進(jìn)行第二次化學(xué)驅(qū);⑥在57℃下第二次水驅(qū)至模型出口含水98%以上結(jié)束;⑦計算各階段采收率及總采收率。

    針對該油田SP 二元復(fù)合驅(qū)結(jié)束后保護(hù)段塞的優(yōu)化設(shè)計,設(shè)計了方案1數(shù)4共4組不同聚合物保護(hù)段塞優(yōu)化方案,為該油田實施SP二元復(fù)合驅(qū)方案后的保護(hù)段塞優(yōu)化提供指導(dǎo);由于目前該油田已注入了0.2 PV左右的SP二元復(fù)合體系,仍有0.1 PV尚未注入,因此設(shè)計方案5數(shù)8,在等經(jīng)濟(jì)條件下,在注入0.2 PV 的SP 二元復(fù)合體系后進(jìn)行“高濃度聚合物-SP二元復(fù)合體系”注入方式優(yōu)化設(shè)計,為油田目前注入方式調(diào)整提供指導(dǎo)。

    (1)聚合物保護(hù)段塞優(yōu)化

    驅(qū)替過程為:水驅(qū)至含水75%—0.3 PV 聚合物驅(qū)(1200 mg/L)—0.3 PV SP 二元復(fù)合驅(qū)(1200 mg/L P+0.2%S)+120 mg/L·PV聚合物保護(hù)段塞+后續(xù)水驅(qū)至含水98%。在保護(hù)段塞總用量120 mg/L·PV情況下,實驗注入速度按照現(xiàn)場方案注入速度折算后為0.75 mL/min,保護(hù)段塞方案如表1所示。

    表1 聚合物保護(hù)段塞優(yōu)化實驗方案

    (2)SP二元復(fù)合驅(qū)末期注入方式優(yōu)化

    驅(qū)替過程為:水驅(qū)至含水75%—0.3 PV 聚合物驅(qū)(1200 mg/L)—0.2 PV SP 二元復(fù)合驅(qū)(1200 mg/L P+0.2%S)—高濃度聚合物段塞與SP 二元復(fù)合驅(qū)段塞交替注入(保持與聚合物保護(hù)段塞優(yōu)化方案同等經(jīng)濟(jì)投入條件)—后續(xù)水驅(qū)至含水98%。注完0.2 PV二元體系后的段塞注入方案如表2所示。

    表2 二元末期注入方式優(yōu)化實驗方案

    2 結(jié)果與討論

    2.1 聚合物保護(hù)段塞優(yōu)化

    3 支氣測滲透率分別為500×10-3、1000×10-3和3000×10-3μm2的并聯(lián)巖心 SP 二元復(fù)合驅(qū)后保護(hù)段塞優(yōu)化實驗的采收率和注入壓力如表3、表4所示。由表3可知,三支并聯(lián)巖心水驅(qū)采收率為26.3%數(shù)27.0%,水驅(qū)后“聚合物驅(qū)+SP二元復(fù)合驅(qū)”提高采出率在19.1%以上。在保護(hù)段塞總用量120 mg/L·PV情況下,保護(hù)段塞聚合物濃度為1200 mg/L時,保護(hù)段塞提高采收率最大,為3.8%;保護(hù)段塞聚合物濃度為1750 mg/L時,采收率最低,為0.7%。這是因為隨著保護(hù)段塞聚合物濃度的增加,聚合物能夠形成更大的波及體積,封堵優(yōu)勢通道,達(dá)到更好的驅(qū)油效果,但是當(dāng)聚合物濃度超過一定范圍后,聚合物溶液推進(jìn)緩慢,而且段塞尺寸越來越小,造成保護(hù)段塞采出程度越來越小。由表3可看出,1200 mg/L為該聚合物濃度臨界值,當(dāng)聚合物濃度大于1200 mg/L時,保護(hù)段塞采收率逐漸降低。在保護(hù)段塞總用量120 mg/L·PV 不變的情況下,當(dāng)保護(hù)段塞聚合物濃度為1750 mg/L時,段塞尺寸僅為0.069 PV,因此,保護(hù)段塞采收率最小,僅為0.7%。

    表3 保護(hù)段塞優(yōu)化實驗的采收率情況

    隨著聚合物濃度的增加,聚合物對優(yōu)勢通道的封堵效果越來越好,在后續(xù)水驅(qū)階段,聚合物保護(hù)段塞將優(yōu)勢通道封堵同時擴(kuò)大了波及體積,可使后續(xù)水進(jìn)入中低滲油層開采剩余油,因此,隨著聚合物濃度的增大,后續(xù)水驅(qū)階段采出程度越來越高。當(dāng)保護(hù)段塞聚合物濃度為1200 mg/L 時,“保護(hù)段塞+后續(xù)水驅(qū)”階段采收率最大,為5.7%;而保護(hù)段塞聚合物濃度為1000 mg/L時,“保護(hù)段塞+后續(xù)水”階段采收率最低,僅為2.2%。

    由表4可知,3支并聯(lián)巖心水驅(qū)時的注入壓力較低,僅為0.02 MPa左右,聚合物前置段塞和SP二元復(fù)合體系段塞的注入壓力在0.027數(shù)0.031 MPa。后置聚合物保護(hù)段塞注入壓力隨著聚合物濃度增加而增大,當(dāng)保護(hù)段塞聚合物濃度大于1500 mg/L時,注入壓力增加趨于平緩。

    3 支并聯(lián)巖心氣測滲透率分別為500×10-3、1000×10-3和3000×10-3μm2,滲透率變異系數(shù)為0.74,高滲透率巖心分流率為74%,低滲透率巖心分流率僅為6%,導(dǎo)致3 支并聯(lián)巖心水驅(qū)注入壓力較低,其中濃度1200 mg/L 時的動態(tài)指標(biāo)變化見圖1。在57℃下聚合物前置段塞和二元段塞體系的黏度均在10 mPa·s左右,聚合物前置段塞和二元段塞的注入壓力均較低,因此,聚合物驅(qū)和SP 二元復(fù)合驅(qū)階段采收率較低,最大僅為20.7%。

    表4 保護(hù)段塞各階段末期的注入壓力

    圖1 保護(hù)段塞濃度1200 mg/L條件下注入壓力、含水率、及低中高滲層分流率隨注入體積變化

    不同濃度下高、中、低滲巖心的保護(hù)段塞和后續(xù)水驅(qū)階段低、中、高滲巖心采收率見表5。保護(hù)段塞聚合物濃度為1200 mg/L 時,中、低滲巖心“保護(hù)段塞+后續(xù)水驅(qū)”采收率均最高,分別為8.80%和3.63%。由于地下聚合物主要作用為封堵高滲透層,提高中低滲透層采收率,結(jié)合“保護(hù)段塞和后續(xù)水驅(qū)”階段采收率及注入壓力實驗結(jié)果,可得出SP二元復(fù)合驅(qū)最優(yōu)保護(hù)段塞為聚合物濃度1200 mg/L、段塞尺寸0.10 PV。

    表5 保護(hù)段塞和后續(xù)水驅(qū)采收率

    2.2 SP二元復(fù)合驅(qū)末期注入方式優(yōu)化

    3 支氣測滲透率分別為500×10-3、1000×10-3和3000×10-3μm2的并聯(lián)巖心在 SP 二元復(fù)合驅(qū)末期采用高濃度聚合物溶液與SP 二元復(fù)合體系交替注入方式進(jìn)行優(yōu)化實驗,采收率和注入壓力結(jié)果如表6、表7所示。由表6可知,3支并聯(lián)巖心水驅(qū)采收率為26.8%數(shù)27.8%,水驅(qū)后聚合物驅(qū)+SP二元復(fù)合驅(qū)可提高采收率22.5%以上。在后續(xù)段塞總用量120 mg/L·PV情況下,高濃度聚合物段塞與二元體系交替一個周期,交替段塞采收率為3.2%數(shù)3.5%,“交替段塞+后續(xù)水驅(qū)”采收率為5.2數(shù)5.6%,聚合物濃度為2500 mg/L 的驅(qū)油效果略好于聚合物濃度為2000 mg/L 的。這是因為聚合物濃度越高,高濃度聚合物段塞對高滲透層的封堵效果越好,高濃聚合物段塞后的SP 二元復(fù)合驅(qū)可以更好地驅(qū)替中低滲透層的剩余油,進(jìn)而提高采收率。

    高濃度聚合物段塞與SP 二元復(fù)合體系交替兩個周期時,“交替段塞”采收率為4.2%數(shù)4.9%,“交替段塞+后續(xù)水驅(qū)”采收率為7.0數(shù)8.3%,因此可見,高濃度聚合物段塞與SP 二元復(fù)合體系交替兩個周期的驅(qū)油效果好于交替一個周期的。高濃度聚合物段塞與SP二元復(fù)合體系交替注入,高濃聚合物段塞可以及時對優(yōu)勢通道進(jìn)行封堵,避免一次封堵后再次產(chǎn)生優(yōu)勢通道的問題。

    由表7可知,3 支并聯(lián)巖心水驅(qū)的注入壓力較低,僅為0.017數(shù)0.024 MPa,聚合物前置段塞和SP二元復(fù)合體系段塞的注入壓力在0.033數(shù)0.035 MPa。交替段塞中聚合物濃度越大,注入壓力越高且與交替周期無關(guān);交替段塞中聚合物濃度為2000 mg/L時,注入壓力為0.037 MPa;交替段塞聚合物濃度為2500 mg/L時,注入壓力為0.042 MPa。不論是一個周期注入還是兩個周期交替注入,都是持續(xù)注入聚合物的過程,而且交替注入的SP二元復(fù)合體系段塞并沒有起到降低注入壓力的作用。由于聚合物段塞的濃度高導(dǎo)致注入壓力一直很高,因此注入壓力與交替周期無關(guān)。高濃度聚合物溶液與SP 二元復(fù)合體系交替注入時注入壓力、采收率、含水隨注入體積的變化以及低、中、高滲巖心的分流率見圖2。通過圖2也可以看出,化學(xué)驅(qū)階段注入壓力持續(xù)升高,中低滲巖心分流率得到提升。

    表6 SP二元復(fù)合驅(qū)末期注入方式優(yōu)化結(jié)果

    表7 各階段末期注入壓力

    圖2 HPAM2500與二元交替二個周期條件下壓力、含水率及采出程度以及低、中高滲層分流率隨注入PV數(shù)變化

    高濃度聚合物溶液與SP 二元復(fù)合體系交替注入時交替段塞和后續(xù)水驅(qū)低、中、高滲巖心采收率見表8。交替段塞中聚合物濃度為2500 mg/L 且交替兩個周期時,低、中滲巖心交替段塞+后續(xù)水驅(qū)階段的采收率為7.82%和6.72%。結(jié)合“交替段塞和后續(xù)水驅(qū)”階段采收率及注入壓力實驗結(jié)果可得出,最優(yōu)交替段塞為聚合物濃度2500 mg/L、段塞尺寸0.024 PV,高濃度聚合物段塞與SP二元體系交替兩個周期注入方式最佳。

    表8 交替段塞和后續(xù)水驅(qū)采收率

    3 結(jié)論

    海上油田二元復(fù)合驅(qū)末期條件下,聚合物保護(hù)段塞的注入壓力隨著聚合物濃度增加而增大,且與交替周期無關(guān)。高濃聚合物與SP 二元體系交替注入時,聚合物濃度越高、交替周期越多,提升化學(xué)驅(qū)效果越好。在化學(xué)劑用量不變的等經(jīng)濟(jì)條件下,驅(qū)替方案為“0.024 PV P(2500 mg/L)、0.05 PV 二元體系(1200 mg/L P+0.2%S),交替注入2周期”的中低滲巖心采收率最高,說明交替段塞較單一聚合物保護(hù)段塞更能有效控制聚竄提高采收率,在海上油田二元復(fù)合驅(qū)末期采用交替段塞注入的方式能夠使油田開發(fā)整體效益最大化。

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