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    合肥市郎溪路南淝河特大橋總體設(shè)計(jì)

    2019-07-20 03:14:32何曉暉陳宜言
    城市道橋與防洪 2019年7期
    關(guān)鍵詞:隔板支點(diǎn)腹板

    何曉暉,王 健,陳宜言

    (深圳市市政設(shè)計(jì)研究院有限公司,廣東 深圳 518029)

    1 概 述

    合肥市郎溪路南淝河大橋是合肥市郎溪路(裕溪路—包河大道)建設(shè)范圍中最重要的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)工程,經(jīng)多次方案的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)比選,橋梁結(jié)構(gòu)確定采用特大跨徑波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋,下部結(jié)構(gòu)采用等截面矩形箱形墩,鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ)。

    1.1 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

    (1)道路等級(jí):城市快速路。

    (2)荷載等級(jí):城市-A級(jí),人群荷載3.5 kN/m2。(3)設(shè)計(jì)行車速度:60 km/h。

    (4)地震作用:地震動(dòng)峰值加速度為0.10g,地震基本烈度Ⅶ度。

    (5)通航等級(jí):Ⅲ級(jí)航道。

    (6)設(shè)計(jì)洪水頻率:1/100。

    (7)環(huán)境類別:Ⅱ類。

    (8)橋梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期:100 a。(9)設(shè)計(jì)安全等級(jí):一級(jí)。

    1.2 橋址自然條件

    擬建場地內(nèi)地勢稍有起伏,整體上呈西南高、東北低,地面標(biāo)高11~30m。工程區(qū)域?yàn)闆_積平原,微地貌為河漫灘、階地地貌。地質(zhì)構(gòu)造上,合肥地區(qū)屬于下?lián)P子海槽和淮陽古陸邊緣地帶,屬于中朝準(zhǔn)地臺(tái)江淮臺(tái)隆。場地未發(fā)現(xiàn)活動(dòng)斷裂及其他影響工程穩(wěn)定性的地質(zhì)構(gòu)造。場地上部地層為壓實(shí)填土、雜填土、素填土,下伏基巖為第三系土金山組泥質(zhì)砂巖,局部夾泥巖、砂質(zhì)泥巖、砂巖。

    1.3 橋梁結(jié)構(gòu)主要材料

    (1)上部主梁為C60混凝土;墩身為C40混凝土;承臺(tái)為C40混凝土;基樁為C35水下混凝土。

    (2)主要鋼材:波形鋼腹板及上、下翼緣板采用符合 《耐候結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T 4171—2008)的Q355NH D等級(jí)耐候鋼材。

    (3)預(yù)應(yīng)力鋼材:體內(nèi)束采用高強(qiáng)度、低松弛的橋梁成品預(yù)應(yīng)力鋼絞線束,fpk=1 860MPa;體外束采用環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼鉸線,fpk=1 860 MPa。

    2 橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2.1 總體設(shè)計(jì)

    根據(jù)該項(xiàng)目交通功能的需求,設(shè)置中幅主線橋承擔(dān)過境交通,設(shè)置左、右幅輔道橋承擔(dān)溝通南淝河兩岸城市交通。

    該橋平面處于半徑為1 500m的平曲線上,為航道布置和施工方便考慮,三幅橋按照主跨徑相等、連接墩中心線在同一條法線上的原則布置。橋梁跨徑布置:左幅為92.313m+153m+92.494m;中間幅為 95 m+153 m+95 m;右幅為 97.687 m+153 m+97.506m(見圖 1)。

    如圖2所示,橋梁總寬分別如下:

    中間幅:0.5m(護(hù)欄)+12m(行車道)+1m(分隔帶)+12m(行車道)+0.5m(護(hù)欄)=26m。

    左幅:7m(人行道、非機(jī)動(dòng)車道)+11.5m(行車道)+0.5m(防撞護(hù)欄)=19m。

    圖1 橋型總體布置圖(單位:cm)

    圖2 橋梁典型橫斷面圖(單位:cm)

    右幅:0.5m(防撞護(hù)欄)+11.5m(行車道)+7m(人行道、非機(jī)動(dòng)車道)=19m。

    三幅橋間距均為1m。

    主墩墩身采用箱形空心墩,順橋向橋墩寬均為4.0m,中間幅橋墩橫橋向?qū)?1.2m,邊幅橋墩橫橋向?qū)?4.2m,壁厚0.75m,橋墩基礎(chǔ)采用群樁基礎(chǔ),樁徑2.0m,均按摩擦樁設(shè)計(jì),承臺(tái)厚度為4.0m。

    2.2 主梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    上部結(jié)構(gòu)為三跨波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁體系。中間幅主橋箱梁采用單箱三室橫斷面,左幅和右幅主橋箱梁采用單箱雙室橫斷面。根部梁高8.5m,高跨比1/18;跨中及邊墩處梁高3.6m,高跨比1/42.5,梁高按1.8次拋物線變化。

    左幅和右幅波形鋼腹板厚度為12~24 mm,中間幅箱梁波形鋼腹板厚為12~26 mm,波形采用1600型。波形鋼板與混凝土頂板用Tw in-PBL連接,與混凝土底板的連接采用角鋼剪力鍵連接(見圖3)。鋼腹板節(jié)段間縱向連接采用搭接貼角焊接連接的方式,使用螺栓臨時(shí)固結(jié),且為免疲勞損壞波形鋼板,豎向焊縫與水平焊縫相交處應(yīng)按設(shè)計(jì)要求設(shè)過焊孔。為提高波形鋼腹板箱梁的抗扭剛度,于箱梁中每隔一定距離設(shè)置有橫隔。

    主梁采用全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu),梁體內(nèi)采用縱、橫、豎(僅0號(hào)段布置)三向預(yù)應(yīng)力,縱向預(yù)應(yīng)力束又分體內(nèi)、體外預(yù)應(yīng)力兩種鋼束。

    2.3 中幅橋超寬箱梁結(jié)構(gòu)分析模型

    圖3 Twin-PBL連接和角鋼剪力鍵連接

    該橋?yàn)槌瑢挷ㄐ武摳拱孱A(yù)應(yīng)力混凝土箱梁結(jié)構(gòu),必須使用通用有限元程序?qū)蛄航Y(jié)構(gòu)建立精確的空間分析模型,對(duì)結(jié)構(gòu)的施工行為和成橋運(yùn)營階段進(jìn)行受力性能進(jìn)行計(jì)算,驗(yàn)證結(jié)構(gòu)的剛度、強(qiáng)度及穩(wěn)定性。

    2.3.1 混凝土頂?shù)装?、橫梁、橫隔板及內(nèi)襯混凝土單元

    采用ANSYS程序單元庫中的八節(jié)點(diǎn)六面體單元——S O L ID45單元。S O L ID45單元每個(gè)節(jié)點(diǎn)均有三個(gè)平動(dòng)自由度(U X、U Y、U Z);S O L ID45單元可以考慮混凝土這類非線性材料的很多非線性性質(zhì),可以模擬混凝土的開裂、壓碎、塑性變形、徐變,還可模擬鋼筋的拉伸、壓縮、塑性變形及蠕變。

    2.3.2 波形鋼腹板單元

    采用ANSYS程序單元庫中的四節(jié)點(diǎn)殼單元——SHELL63單元。SHELL63既具有彎曲能力又具有膜力,可以承受平面內(nèi)荷載和法向荷載。該單元每個(gè)節(jié)點(diǎn)具有六個(gè)自由度:三個(gè)平動(dòng)自由度(UX、UY、UZ) 和三個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)自由度(ROTX、R O T Y、R O T Z)。SHELL63單元可以考慮塑性變形、徐變、大變形和大應(yīng)變特性等。

    2.3.3 預(yù)應(yīng)力筋單元

    預(yù)應(yīng)力筋采用L I N K8單元。L I N K8單元有著廣泛工程應(yīng)用的桿單元,比如可以用來模擬桁架、連桿、彈簧等。這種三維桿單元是軸向的拉壓單元,不承受彎矩;每個(gè)節(jié)點(diǎn)具有三個(gè)自由度——沿節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)系X、Y、Z方向的平動(dòng)。

    2.3.4 連接單元

    開孔板連接件及焊釘連接件采用CO M BI N14單元。CO M BI N14具有一維、二維或三維應(yīng)用中的軸向或扭轉(zhuǎn)性能。軸向的彈簧-阻尼器選項(xiàng)是一維的拉伸或壓縮單元。它的每個(gè)節(jié)點(diǎn)具有三個(gè)自由度——X、Y、Z的軸向移動(dòng),不能考慮彎曲或軸向力。

    2.3.5 材料特性及實(shí)常數(shù)設(shè)置

    箱梁頂、底板、橫梁、橫隔板及內(nèi)襯混凝土采用C60混凝土。波形鋼腹板、鋼上下翼緣均采用Q345。體內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋采用C P S270級(jí) ?j15.24低松弛鋼絞線,公稱直徑 15.2 mm(7?5.0),公稱面積140.0mm2。體內(nèi)束、體外束張拉控制應(yīng)力分別為0.75Ryb=1 395MPa,0.60Ryb=1 116MPa。

    開孔板連接件開橢圓形孔(長軸70mm,短軸50mm),根據(jù)推出試驗(yàn)所得剪切作用力與相對(duì)滑移量的關(guān)系曲線,將滑移量0.2mm割線斜率設(shè)為連接件抗剪剛度Ks。

    2.3.6 邊界條件

    在橋梁運(yùn)營階段,一個(gè)中支座處采用固定支座,其他支座均采用活動(dòng)支座。各自由度約束情況見表1。

    表1 有限元模型約束條件

    2.3.7 荷載作用

    考慮的荷載種類如下:結(jié)構(gòu)一期恒載、二期恒載、預(yù)應(yīng)力作用、汽車荷載、溫度作用、混凝土收縮作用、支座沉降作用等。各荷載取值依據(jù)相關(guān)規(guī)范確定。

    2.3.8 計(jì)算分析模型

    首先確定波形鋼腹板組合梁橋各構(gòu)件的單元類型和材料性質(zhì),包括混凝土頂?shù)装?、橫梁、橫隔板和內(nèi)襯混凝土等混凝土構(gòu)件,波形鋼腹板、鋼上下翼緣等鋼構(gòu)件,體內(nèi)束、體外束等預(yù)應(yīng)力構(gòu)件,以及開孔板連接件、焊釘連接件等,然后建立全橋板殼-實(shí)體有限元分析模型(見圖4)、局部輪載有限元分析模型以及施工階段有限元分析模型(見圖5)。步驟如下:

    圖4 全橋有限元模型

    圖5 局部有限元模型

    (1)選擇所需要的各種單元類型,并設(shè)置各單元類型的選項(xiàng)。

    (2)確定各材料所對(duì)應(yīng)的材料性質(zhì)。

    (3)將線性彈簧單元對(duì)應(yīng)的實(shí)常數(shù)輸入。

    (4)綜合采用“自頂向下”和“自底向上”的建模方法建立有限元模型;體內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋在相應(yīng)節(jié)點(diǎn)處與混凝土頂?shù)装暹M(jìn)行耦合,體外預(yù)應(yīng)力筋在橫梁錨固點(diǎn)及橫隔板轉(zhuǎn)向塊處與混凝土在橫向和豎向耦合,但縱橋向體外預(yù)應(yīng)力筋無約束,符合實(shí)際情況;波形鋼腹板及其鋼上下翼緣與混凝土之間采用彈簧單元模擬連接關(guān)系。

    2.4 中幅橋超寬箱梁結(jié)構(gòu)專項(xiàng)研究

    針對(duì)結(jié)構(gòu)自身特性,該工程開展了如下專項(xiàng)研究:

    (1)超寬箱梁成橋運(yùn)營階段橫向應(yīng)力及局部構(gòu)件應(yīng)力分析。

    (2)超寬箱梁橫隔板間距合理布置研究。(3)超寬箱梁活載偏載效應(yīng)研究。

    2.4.1 超寬箱梁成橋運(yùn)營階段橫向應(yīng)力及局部構(gòu)件應(yīng)力分析

    研究對(duì)象橋采用大懸臂寬箱波形腹板組合梁斷面,在局部輪載作用下,橋面板橫向受力較為復(fù)雜,且波形腹板與頂?shù)装暹B接處承受角隅彎矩,局部受力較為不利。通過計(jì)算表明:

    (1)對(duì)橋面板布置 B M15-2、B M15-3、B M15-4、B M15-5和B M15-6五種不同數(shù)量橫向預(yù)應(yīng)力筋的情況下,分別進(jìn)行了橫向邊支點(diǎn)負(fù)彎矩最不利和橫向中跨跨中正彎矩最不利兩種工況下的計(jì)算分析。各工況下頂板橫向正應(yīng)力見表2。以橫向邊支點(diǎn)負(fù)彎矩最不利工況為例,可以看出隨著預(yù)應(yīng)力束數(shù)量的增加,橫向中支點(diǎn)和邊支點(diǎn)處拉應(yīng)力和壓應(yīng)力均逐漸增大,橫向中跨跨中和邊跨跨中處壓應(yīng)力逐漸增大,綜合考慮橫向支點(diǎn)及跨中處受力,橋面板橫向預(yù)應(yīng)力鋼束按B M15-4布置是合理的。

    (2)在橫向邊支點(diǎn)負(fù)彎矩最不利工況和橫向中跨跨中正彎矩最不利工況下,對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行穩(wěn)定性能分析。計(jì)算表明,在上述兩種最不利工況下,結(jié)構(gòu)前五階屈曲穩(wěn)定特征值均大于4,滿足穩(wěn)定性要求。

    (3)在中支點(diǎn)剪力最大工況和邊支點(diǎn)剪力最大工況下,對(duì)錨固橫梁的縱向應(yīng)力、橫向應(yīng)力、主拉應(yīng)力以及主壓應(yīng)力進(jìn)行分析。分析結(jié)果見表3,結(jié)果表明除錨點(diǎn)區(qū)域應(yīng)力較大外,其余區(qū)域應(yīng)力均較小,按規(guī)范配筋即可。

    (4)在中支點(diǎn)剪力最大工況和邊支點(diǎn)剪力最大工況下,對(duì)內(nèi)襯混凝土的縱向應(yīng)力、橫向應(yīng)力、主拉應(yīng)力以及主壓應(yīng)力進(jìn)行分析。分析結(jié)果見表4,結(jié)果表明內(nèi)襯混凝土應(yīng)力沿斜對(duì)角波浪形分布,除內(nèi)襯自由端主拉應(yīng)力較大外,其他應(yīng)力均較小。建議在內(nèi)襯自由端進(jìn)行剛度過渡處理,內(nèi)襯混凝土適當(dāng)配筋即可滿足應(yīng)力要求。

    2.4.2 超寬箱梁橫隔板間距合理布置研究

    分別采用5m、10m、15m、20m和25m五種橫隔板布置方案研究橫隔板合理間距。通過波形鋼腹板組合箱梁橋橫隔板不同布置方案的有限元分析,可以得出以下結(jié)論:

    (1)按規(guī)范偏心車道加載時(shí),橫隔板數(shù)量對(duì)橋梁豎向撓度影響較小,說明橫隔板數(shù)量對(duì)結(jié)構(gòu)的豎向剛度影響不明顯。

    表3 錨固橫梁受力分析 kN

    表4 內(nèi)襯混凝土受力分析 kN

    (2)按規(guī)范偏心車道加載時(shí),由于橫隔板主要限制畸變應(yīng)力,而畸變應(yīng)力在總應(yīng)力中所占比例很小,因而五種方案的總的正應(yīng)力沒有顯著變化。

    (3)按集中力加載時(shí),隨橫隔板數(shù)量的減少,畸變應(yīng)力占總的彎曲正應(yīng)力的比值逐漸增加,其比值均小于10%,一般要求橫隔板間距在10~25m。故橫隔板間距不控制其設(shè)計(jì)。

    2.4.3 超寬箱梁橋面板有效寬度研究

    通過波形腹板組合箱梁橋的實(shí)體有限元模型,計(jì)算各關(guān)鍵截面處混凝土板在恒載和活載作用下縱向正應(yīng)力的橫向分布,以獲得其跨中和支點(diǎn)等截面的有效寬度,并與橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定進(jìn)行了比較分析。計(jì)算結(jié)果表明:

    (1)應(yīng)力方面。各荷載工況下,頂板縱橋向應(yīng)力沿橫橋向分布波動(dòng)幅度較底板大,邊支點(diǎn)和中支點(diǎn)處斷面的頂?shù)装蹇v橋向正應(yīng)力沿橫橋向分布的均有一定波動(dòng),由于活載占總荷載的比例相對(duì)較小,活載作用下,各截面應(yīng)力波動(dòng)幅度均小于恒載作用下的截面應(yīng)力波動(dòng)幅度。

    表2 不同橫向預(yù)應(yīng)力束布置下頂板橫向正應(yīng)力 MPa

    (2)恒載作用下,混凝土頂板的有效寬度計(jì)算系數(shù)在各支點(diǎn)處為 0.31~0.36,邊跨跨中為0.66~0.77,中跨跨中為 0.57~0.86?;炷恋装宓挠行挾扔?jì)算系數(shù)在邊支點(diǎn)處為0.78,邊跨跨中為0.89~0.92,中支點(diǎn)為 0.95,中跨跨中為 0.95~0.98??傮w上,頂板有效寬度有限元計(jì)算值較《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)規(guī)定減小約30%;底板邊跨有效寬度有限元計(jì)算值較《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)規(guī)定減小約6%,中跨有效寬度有限元計(jì)算值較《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)規(guī)定增大約4%。

    (3)活載作用下,頂板1#腹板兩側(cè)翼緣有效寬度較2#腹板兩側(cè)翼緣有效寬度小,底板各道腹板兩側(cè)翼緣有效寬度十分接近。

    3 結(jié) 語

    由于交通功能的需要,該橋總寬度為66m,分為三幅橋設(shè)計(jì)和建設(shè),成為目前國內(nèi)同類梁橋體系中箱梁斷面最寬的結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)和施工中采用一系列新技術(shù)和新工藝,具體特點(diǎn)主要如下:

    (1)針對(duì)城市橋梁寬度較大的需求,用多箱室波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁取代普通預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁,省去傳統(tǒng)的混凝土腹板構(gòu)造,顯著減輕了橋梁上部節(jié)段自重,同時(shí)利用波形鋼腹板的褶皺效應(yīng)提高了預(yù)應(yīng)力的效率,簡化了施工步驟。

    (2)為降低橋梁全壽命周期內(nèi)的養(yǎng)護(hù)費(fèi)用和減少現(xiàn)場養(yǎng)護(hù)操作,全橋波形鋼腹板均采用Q355NH D等級(jí)耐候鋼材,耐大氣腐蝕能力強(qiáng),簡化了以往波形鋼腹板橋梁的涂裝方案。依托耐候鋼材的工程應(yīng)用,開發(fā)了配套的焊接工藝和驗(yàn)收評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)。

    (3)該橋采用大跨度懸臂澆筑施工方案,中間幅和邊幅箱室寬度分別為26m、19m,懸臂澆筑節(jié)段很寬,在懸臂澆筑施工中較為罕見,為施工技術(shù)上的一個(gè)難點(diǎn)。

    該工程采用了新型橋梁用成品鋼絞線束,根據(jù)設(shè)計(jì)長度全部在工廠編束、定長下料,工地現(xiàn)場直接整束牽引安裝??杀WC所有整束鋼絞線在張拉過程中同步、均勻受力,也節(jié)約了大量的穿束施工用時(shí),同時(shí)配套使用了符合最新交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的橋梁用新型鋼絞線塑料波紋管及配套件。

    全橋在預(yù)應(yīng)力施工中實(shí)施了“預(yù)應(yīng)力張拉智能控制技術(shù)”,配套啟用了“有效預(yù)應(yīng)力監(jiān)測系統(tǒng)”,全程對(duì)預(yù)應(yīng)力施工質(zhì)量進(jìn)行實(shí)時(shí)跟蹤測控,確保達(dá)到較高的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn),極大提高了現(xiàn)場施工質(zhì)量。

    (4)該橋于2018年11月建成,對(duì)拓寬波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋在大跨、超寬橋梁范圍的應(yīng)用具有積極參考意義。

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