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    基于Nastran的車門結(jié)構(gòu)有限元分析

    2019-07-19 06:03:19葛鵬翼孟少杰王尊
    山東工業(yè)技術(shù) 2019年18期
    關(guān)鍵詞:剛度有限元分析車門

    葛鵬翼 孟少杰 王尊

    摘 要:汽車整車包括了白車身、四門兩蓋、中控、座椅等子系統(tǒng),其中,車門不僅是乘員進(jìn)出汽車的通道,也是隔絕外界氣流和噪聲干擾的重要防護(hù)系統(tǒng),更能避免駕駛員在緊急情況下發(fā)生側(cè)碰意外,市面上的主要乘用車的車門數(shù)量從2至5不等,本文針對(duì)現(xiàn)階段的某款4門乘用車型,利用hypermesh對(duì)其進(jìn)行了網(wǎng)格劃分,得到其有限元模型,并根據(jù)該模型對(duì)其剛度和前3階模態(tài)進(jìn)行了分析,為后續(xù)人員的優(yōu)化打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。

    關(guān)鍵詞:車門;剛度;網(wǎng)格劃分;有限元分析

    DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.18.050

    0 引言

    車門的剛度決定了車門抵抗彈性變形的能力,剛度如果達(dá)不到所需,可能導(dǎo)致車門在外力碰撞下變形,對(duì)乘員生命安全造成損害。車門的開關(guān)是一個(gè)循環(huán)往復(fù)地過(guò)程,在閉合過(guò)程中車門承受剛性沖擊,足夠的剛度能夠保證車門的耐久性要求,避免車門發(fā)生疲勞變形甚至開裂[1]。針對(duì)車門系統(tǒng),許多學(xué)者對(duì)其進(jìn)行了多方面的研究與優(yōu)化,例如華南理工大學(xué)的劉云剛對(duì)基于剛度和耐久性進(jìn)行了優(yōu)化分析設(shè)計(jì),并最終提高了車門剛度并完成了輕量化設(shè)計(jì)[2];湖南大學(xué)的宋琪對(duì)車門進(jìn)行了動(dòng)靜力學(xué)的分析,并且加以實(shí)驗(yàn)論證,證明了分析的準(zhǔn)確性和可靠性[3]。

    1 車門有限元模型的建立

    車門包括了車門外板、車門內(nèi)板、車門加強(qiáng)橫梁、車門鉸鏈、車門開度限位器、車門玻璃等主要零部件以及密封條、鉸鏈從屬零部件。車門的幾何模型由catia進(jìn)行繪制,車門的主要零部件如車門的內(nèi)外等基本都為沖壓件,所以在網(wǎng)格劃分的時(shí)候采用殼單元進(jìn)行模擬,除鉸鏈等極少數(shù)零部件為鑄造件需用體網(wǎng)格劃分。車身的前處理是網(wǎng)格劃分的難點(diǎn),主要存在如下幾點(diǎn):(1)由于車身零部件眾多,且殼、體2種屬性單元都具備,材料屬性各不相同,連結(jié)方式各異,通常一部整車大大小小零部件可能有上千之多,所以工作量巨大。(2)汽車的幾何模型尤其是車身曲面相較于其他工業(yè)產(chǎn)品尤為復(fù)雜,過(guò)多的曲面使得幾何特征的結(jié)構(gòu)線眾多,在實(shí)際處理中,需清理掉幾何模型中的結(jié)構(gòu)線,但是結(jié)構(gòu)線清理過(guò)多,也會(huì)造成幾何模型和有限元模型相差過(guò)大,偏離實(shí)際造型,故需要對(duì)幾何模型進(jìn)行預(yù)先分析,合理的清理構(gòu)造線。(3)針對(duì)殼單元零部件,在幾何復(fù)雜的情況下,抽取中面之后可能存在面的丟失,需要重新補(bǔ)面。補(bǔ)面的工作也十分耗時(shí)耗力。在實(shí)際工作中針對(duì)整車的前處理基本都使用hypermesh或者ANSA進(jìn)行網(wǎng)格劃分,這兩款軟件在處理曲面零部件時(shí)有其獨(dú)特優(yōu)勢(shì),本文采用hypermesh進(jìn)行網(wǎng)格前處理,在處理的過(guò)程中將網(wǎng)格屬性設(shè)置為Nastran標(biāo)準(zhǔn)。在網(wǎng)格劃分過(guò)程中采用8mm進(jìn)行網(wǎng)格劃分,設(shè)置最小尺寸為3,翹曲為15。該標(biāo)準(zhǔn)為通用一般標(biāo)準(zhǔn),某些更嚴(yán)苛的標(biāo)準(zhǔn)將最小尺寸設(shè)置為5,翹曲設(shè)置為11,這樣雖然會(huì)使網(wǎng)格質(zhì)量更高,后處理結(jié)果也會(huì)更準(zhǔn)確,但是極大地加大了前處理的難度。在導(dǎo)入幾何模型之后,選擇Nastran求解器,之后對(duì)零部件進(jìn)行編號(hào),按照項(xiàng)目代號(hào)材料厚度對(duì)其進(jìn)行設(shè)置。之后開始對(duì)各個(gè)零部件進(jìn)行網(wǎng)格劃分,對(duì)鈑金類零件進(jìn)行抽取中面、結(jié)構(gòu)線清理、中面修補(bǔ),對(duì)螺紋孔進(jìn)行3到5不等的擴(kuò)孔,定位孔則按情況而定進(jìn)行4節(jié)點(diǎn)代替或?qū)⒖淄鈹U(kuò)4mm,刪除幾何中的多余節(jié)點(diǎn),避免網(wǎng)格畸形。網(wǎng)格的質(zhì)量必須全部滿足相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn),在網(wǎng)格全部滿足標(biāo)準(zhǔn)后,檢查是否存在重復(fù)面、自由邊、網(wǎng)格法向是否相同,網(wǎng)格大致走向是否一致。在車門的前處理過(guò)程中,需要注意的就是包邊的處理,在實(shí)際生產(chǎn)工藝中,車門的內(nèi)外板由金屬材料沖壓落料而成,外板將內(nèi)板用10毫米左右的包邊包住。其次是粘膠的處理,在外板和支撐架之間有粘膠槽,在有限元建模中,不可將其結(jié)構(gòu)線清理,需要將膠槽保留,并且用一層體網(wǎng)格代替粘膠。之后打上焊點(diǎn)固定,最后用設(shè)備將內(nèi)外板包邊成型。在有限元處理包邊過(guò)程中,需要有3個(gè)層級(jí),第一層是內(nèi)板層,第二層外板層,第三層包邊層,這三層需要網(wǎng)格的節(jié)點(diǎn)都能對(duì)齊一致,及內(nèi)板外板邊界對(duì)齊,并且其節(jié)點(diǎn)數(shù)和包邊相同,網(wǎng)格劃分完畢之后,需要對(duì)所劃分的網(wǎng)格建立相應(yīng)的屬性,車門的通常用的材料為線性材料,如鋼和鋁等,建立相應(yīng)的材料卡片,設(shè)置材料對(duì)應(yīng)的彈性模量、泊松比、密度,之后在屬性里賦予各個(gè)網(wǎng)格的厚度,并將其材料屬性和厚度屬性賦予車門的各個(gè)零部件,檢查干涉和穿透,雖然在實(shí)際裝配中零部件是不可能發(fā)生干涉,但是在網(wǎng)格劃分中由于和幾何模型會(huì)有偏差,以及倒角處1排或者2排網(wǎng)格不能完美地描述倒角度數(shù),因此網(wǎng)格劃分后干涉是不可避免的,需要調(diào)整網(wǎng)格的結(jié)點(diǎn),將其偏移不同的距離,以消除干涉,個(gè)別零部件發(fā)生干涉的網(wǎng)格數(shù)量巨大,此時(shí)需要將整個(gè)層進(jìn)行偏移。最后將處理好的零部件用reb2、reb3單元約束,完成有限元分析的前處理,該模型總網(wǎng)格數(shù)47683,總節(jié)點(diǎn)數(shù)48145。車身有限元模型如圖1所示;車身主要零部件參數(shù)如表1所示。

    2 車門的剛度分析

    車門剛度包括下沉、彎曲、扭轉(zhuǎn)剛度,其中,下沉和彎曲剛度是主要的,本文對(duì)其下沉剛度進(jìn)行研究,下沉剛度不足,會(huì)導(dǎo)致車門發(fā)生漏水,震動(dòng)異響。車門下垂剛度主要是指約束車門鉸鏈處全部6個(gè)方向的自由度,考慮車門自重,同時(shí)在車門把手處加載,以國(guó)標(biāo)規(guī)定乘員體重800N為標(biāo)準(zhǔn),垂直向下施加于把手上,對(duì)鉸鏈孔中reb2單元的主節(jié)點(diǎn),進(jìn)行全零位移約束;接著在分析主菜單,選擇限制工具添加約束。在把手處添加800N的力,使用forces設(shè)置,選擇把手節(jié)點(diǎn),設(shè)置力大小為-800N,方向?yàn)閦軸,完成創(chuàng)建。同理,創(chuàng)建名為grave的載荷,用于設(shè)置重力加速度,為其設(shè)置屬性,即卡片屬性為GRAV。其中N1~N3表示方向向量;接著進(jìn)行載荷設(shè)置,選擇為載荷,設(shè)置num2,因?yàn)楹罄m(xù)要選擇載荷,Nastran只能選擇一個(gè),需要用load將load和grave合為一個(gè),s表示比例因子,設(shè)為1,載荷和約束設(shè)置完畢,之后用Nastran求解器求解,在hyperview中顯示位移云圖,得到分析結(jié)果。如下圖所示2—4所示:

    其中x向的最大變形量為2.157mm,y向的最大變形量為2.601mm,z向最大變形量為0.3mm,變形量均在5mm以內(nèi),在鉸鏈處應(yīng)力較大,應(yīng)力集中為258MPA,但是鉸鏈周圍的應(yīng)力基本維持在160—180MPA之間,說(shuō)明局部應(yīng)力并不會(huì)對(duì)車門整體產(chǎn)生實(shí)質(zhì)性影響,分析表明車門變形量較小,應(yīng)力集中區(qū)域與所估計(jì)基本一致,參照國(guó)外較有代表性的轎車,其下沉剛度平均值為287N·mm-1,即要求該車門在此工況下的最大平均變形位移為2.61mm。說(shuō)明該車門設(shè)計(jì)基本合理。但是后續(xù)仍可加厚車門的厚度,建議將車門內(nèi)外版加厚0.5mm,提高下沉剛度,使得y向變形更小。

    3 車門的模態(tài)分析

    模態(tài)分析有自由模態(tài)和約束模態(tài),車門采用自由模態(tài)的分析方法。添加載荷,卡片屬性為EIGRL即蘭索式法模態(tài)分析。設(shè)置起始頻率v1、截止頻率v2。其中v1設(shè)為0.01避免剛體模態(tài),ND為所求模態(tài)階數(shù),設(shè)為3。模態(tài)分析為動(dòng)態(tài)分析,所以需要考慮阻尼,本有限元模型使用模態(tài)阻尼,通過(guò)celas2單元添加,通過(guò)求解,在hyperview里得到前3階模態(tài)位移云圖。如下圖5—7所示:

    根據(jù)模態(tài)計(jì)算結(jié)果,進(jìn)行總結(jié)分析,新能源汽車的主要激勵(lì)主要來(lái)自于道路和車輪,其中道路激勵(lì)的頻率較低,通常在5hz以內(nèi),車門的激勵(lì)通常在11hz以內(nèi),要求的車門的自由模態(tài)頻率在30hz以上,該車門的一階自由模態(tài)的頻率為35hz,遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于安全標(biāo)準(zhǔn),表明車門設(shè)計(jì)是安全的,可以避免和常見(jiàn)激勵(lì)發(fā)生共振。

    參考文獻(xiàn):

    [1]邢志波,譚繼錦,汪小朋,汪偉康,潘鵬.多目標(biāo)優(yōu)化下汽車車門性能分析研究[J].合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2017,40(07):888-891.

    [2]劉云剛.基于剛度和耐撞性的車門結(jié)構(gòu)輕量化設(shè)計(jì)研究[D].華南理工大學(xué),2013.

    [3]宋琪.車門動(dòng)靜態(tài)特性分析及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證[D].湖南大學(xué),2016.

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