黏粒含量對(duì)黃土抗剪強(qiáng)度影響試驗(yàn)

王 力，李喜安，洪 勃，杜少少，張航泊，趙 寧

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黏粒含量對(duì)黃土抗剪強(qiáng)度影響試驗(yàn)

王 力1,2，李喜安2,3，洪 勃1,2，杜少少1，張航泊1，趙 寧2

(1. 礦山地質(zhì)災(zāi)害成災(zāi)機(jī)理與防控重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710054；2. 長安大學(xué)地質(zhì)與測(cè)繪工程學(xué)院，陜西 西安 710054；3. 國土資源部巖土工程開放研究實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710054)

開展不同黏粒含量對(duì)黃土抗剪強(qiáng)度影響的試驗(yàn)研究，揭示黏粒含量對(duì)抗剪強(qiáng)度的影響及其微觀機(jī)理，為黃土地區(qū)的工程實(shí)踐提供科學(xué)依據(jù)。通過自制負(fù)壓濕篩裝置篩取不同黏粒含量的黃土試樣，采用靜壓法將不同黏粒含量的黃土試樣制成同一干密度不同含水率試樣進(jìn)行直剪試驗(yàn)。研究表明：隨著含水率的增長，不同黏粒含量試樣黏聚力均表現(xiàn)為先增加后減小的變化規(guī)律，并在含水率14%附近達(dá)到最大值；內(nèi)摩擦角則均呈單調(diào)下降的變化趨勢(shì)。隨黏粒含量的增長，不同含水率試樣黏聚力呈增大趨勢(shì)；內(nèi)摩擦角呈先減小后增加的變化趨勢(shì)。通過其微觀結(jié)構(gòu)可解釋黏粒含量對(duì)黃土抗剪強(qiáng)度的影響機(jī)制。

黏粒含量；含水率；抗剪強(qiáng)度；黏聚力；內(nèi)摩擦角；微觀結(jié)構(gòu)

黃土作為一種多孔隙、弱膠結(jié)、欠固結(jié)的第四紀(jì)沉積物，其物質(zhì)組成、顆粒形態(tài)、接觸及連接方式十分復(fù)雜[1-2]。在黃土沉積過程中，由于成土作用、風(fēng)化過程等多方面的差異，導(dǎo)致不同地域的黃土粒級(jí)組成存在明顯差異。不同粒級(jí)組成的黃土，其物理力學(xué)性質(zhì)有著顯著差異，因此，系統(tǒng)地研究由于粒級(jí)變化而導(dǎo)致的黃土各種物理力學(xué)性質(zhì)差異及其微觀機(jī)理十分必要[3]。

黃土高原晚更新世黃土粒度組成在區(qū)域上有一定的變化規(guī)律，從西北向東南黃土粒度由粗向細(xì)逐漸轉(zhuǎn)變，砂粒組分減少，黏粒組分增多。隨著黏粒含量的增加，馬蘭黃土由砂黃土過渡至黏黃土，從而導(dǎo)致其物理力學(xué)特性發(fā)生顯著變化[4-5]。目前，黏粒含量對(duì)土體力學(xué)特性的影響已經(jīng)引起了國內(nèi)外學(xué)者的重視，許多學(xué)者對(duì)該問題作了不同程度的研究。M. A. DAFALLA[6]對(duì)黏土與砂土混合物進(jìn)行直剪試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)混合物的黏聚力隨著黏土含量的增加呈現(xiàn)出增長的趨勢(shì)。張曉麗等[7]開展了黏粒含量對(duì)膨脹土抗剪強(qiáng)度的試驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)隨黏粒含量的增大，黏聚力逐漸減小，內(nèi)摩擦角則先減后增；顧成全等[8]通過室內(nèi)試驗(yàn)分析了黏聚力隨試樣含水率與黏粒含量比值的變化關(guān)系，得出比值越大黏聚力越小的變化趨勢(shì)；帥常娥等[9]探討了不同級(jí)配下滑帶土中黏粒含量對(duì)黏聚力和內(nèi)摩擦角等強(qiáng)度參數(shù)的影響；陳永健等[10]研究了膨潤土和高嶺土含量對(duì)砂土強(qiáng)度的影響，發(fā)現(xiàn)黏聚力隨著黏粒含量的增加而增加，摩擦角與黏粒含量并非呈單調(diào)關(guān)系；劉雪珠等[11]對(duì)不同黏粒含量的粉細(xì)砂進(jìn)行液化試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)在不同固結(jié)比時(shí)，黏粒含量不同，抗液化強(qiáng)度不同。衡朝陽等[12]對(duì)不同黏粒含量的重塑樣進(jìn)行動(dòng)三軸試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)不同黏粒含量的試樣砂土動(dòng)力特性不同。吳建平等[13]對(duì)含黏粒重塑砂土的自振柱和動(dòng)三軸試驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)其動(dòng)剪切模量和抗液化性隨黏粒含量的增大而減小，并研究了其變化機(jī)理。唐小微等[14]對(duì)不同黏粒含量砂土進(jìn)行試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)黏粒含量對(duì)砂土抗液化性能的影響并非單調(diào)的，而存在一個(gè)極值使得其抗液化性能最差。

目前，國內(nèi)外大多數(shù)研究多集中在黏粒含量對(duì)砂土強(qiáng)度特性的影響，而對(duì)黃土方面的研究較少且不夠系統(tǒng)。鑒于此，筆者通過自制負(fù)壓濕篩裝置篩取了其他粒組基本不變條件下不同黏粒含量的黃土試樣，分析在其他粒組不變情況下黏粒含量對(duì)黃土抗剪強(qiáng)度的影響規(guī)律，同時(shí)借助于掃描電子顯微鏡(SEM)等手段對(duì)其微觀機(jī)理進(jìn)行了分析，相關(guān)認(rèn)識(shí)為黃土的工程實(shí)踐提供了重要的基礎(chǔ)依據(jù)[15]。采用這種方法可以控制其他粒組基本不變，有效排除其他粒組對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響，克服了原狀試驗(yàn)不可控制因素較多，試驗(yàn)隨機(jī)誤差較大等缺點(diǎn)，可以較好地得出黏粒含量對(duì)黃土抗剪強(qiáng)度影響的量化結(jié)果。

1 試驗(yàn)方案

1.1 土樣的基本性質(zhì)與試樣制備

試驗(yàn)所用土樣為延安新區(qū)地表以下4 m深度的晚更新世Q3黃土。試樣的主要物理指標(biāo)見表1。本次試驗(yàn)土樣先后經(jīng)過2 mm標(biāo)準(zhǔn)篩，再使用自制負(fù)壓濕篩裝置(圖1)篩取黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為12%、16%、20%、24%的黃土土樣，以實(shí)現(xiàn)對(duì)黃土試樣中黏粒含量的人為可控，并利用激光粒度儀對(duì)土樣的黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)進(jìn)行測(cè)定[15]，顆粒分布曲線如圖2所示。

表1 試驗(yàn)土樣的基本物理參數(shù)

圖1 負(fù)壓濕篩

將不同黏粒含量的黃土樣按照目標(biāo)含水率為10%、14%、18%、22%的順序采用“水膜遷移法”依次改變土樣的含水率。然后將其放入保濕皿中使表層的水可以滲入到內(nèi)部，從而保證試樣含水率均勻分布，再按同一干密度(1.5 g/cm3)稱取相應(yīng)質(zhì)量的土樣，用靜壓法將其壓入直剪環(huán)刀(內(nèi)徑61.8 mm，高度20 mm)內(nèi)，置于保濕皿中備用。

圖2 顆粒分布曲線

1.2 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)采用南京土壤儀器廠有限公司生產(chǎn)ZJ型應(yīng)變控制式直剪儀。按《土工試驗(yàn)規(guī)程》[16]規(guī)定的方法進(jìn)行剪切，采用固結(jié)快剪，剪切速率0.08 mm/min。在進(jìn)行直剪試驗(yàn)前先將土樣在豎向壓力下固結(jié)至穩(wěn)定，穩(wěn)定的標(biāo)準(zhǔn)為變形小于0.005 mm/h，豎向壓力分別為100 kPa、200 kPa、300 kPa、400 kPa；然后保持豎向壓力不變進(jìn)行水平剪切。

2 含水率對(duì)黏聚力和內(nèi)摩擦角的影響

2.1 含水率對(duì)黏聚力的影響

圖3為黏聚力與含水率的關(guān)系曲線。由圖可以看出，隨著含水率的增長，黏聚力均呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢(shì)，并在含水率為14%左右達(dá)到最大值。試驗(yàn)呈現(xiàn)這種變化趨勢(shì)是由于在低含水率時(shí)，水在土體中主要以結(jié)合水的形式存在，有利于加強(qiáng)顆粒間結(jié)構(gòu)連結(jié)的引力，同時(shí)也存在毛細(xì)管作用力的影響。隨著含水率的增大，土顆粒之間的水離子濃度增大，顆粒之間出現(xiàn)滲透斥力使土粒相互排斥，因而顆粒間的黏聚力減小[17]。此外，當(dāng)含水率升高，土顆粒表面的結(jié)合水膜不斷增厚，自由水比例越來越高，并且土中的基質(zhì)吸力隨著含水率的增大逐漸減小，同時(shí)土體中的膠結(jié)物質(zhì)逐漸溶解[18]。因此當(dāng)含水率超過14%時(shí)，黏聚力隨著含水率的增大而減小。

圖3 不同黏粒含量條件下黏聚力與含水率關(guān)系曲線

2.2 含水率對(duì)內(nèi)摩擦角的影響

圖4為內(nèi)摩擦角與含水率的關(guān)系曲線。由圖可知，隨含水率的增加，內(nèi)摩擦角逐漸減小。產(chǎn)生這個(gè)現(xiàn)象主要是由于隨著含水率的增加，土顆粒表面的吸附水膜變厚，致使顆粒間相對(duì)運(yùn)動(dòng)的阻力減弱，黏滯性降低，因而內(nèi)摩擦角隨著含水率的增加而減小。

圖4 不同黏粒含量條件下內(nèi)摩擦角與含水率關(guān)系曲線

3 黏粒含量對(duì)黏聚力和內(nèi)摩擦角的影響

3.1 黏粒含量對(duì)黏聚力的影響及微觀機(jī)理

由圖5可以看出，在相同干密度、不同含水率情況下，隨著黏粒含量的增加，黏聚力均表現(xiàn)出了整體上升的變化趨勢(shì)。當(dāng)黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于20%時(shí)，整體變化趨勢(shì)較緩，每級(jí)平均增長6.5%，這是由于在此階段黏粒含量整體較小，其大部分存在于骨架顆粒間孔隙及接觸點(diǎn)，黏聚力的產(chǎn)生主要是骨架顆粒與賦存其周圍的黏粒共同作用的結(jié)果。當(dāng)黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于20%時(shí)，整體變化趨勢(shì)變陡，平均增長15%，這表明在此階段隨著黏粒含量的增長，粗顆?；颈火ち０诩羟衅茐倪^程受影響較小，黏聚力主要由黏粒間的膠結(jié)作用引起，黏粒越多，膠結(jié)作用越大，黏聚力隨之增強(qiáng)。

圖5 不同含水率條件下黏聚力與黏粒含量的變化關(guān)系

黏粒對(duì)黏聚力的影響可以從黏粒含量的變化及其賦存狀態(tài)角度進(jìn)行分析。隨著黏粒含量的增長，賦存在粗顆粒周圍的黏粒逐漸聚集，直至形成粗顆粒的包衣。隨著黏粒進(jìn)一步增加，包衣增厚且變得更為連續(xù)，膠結(jié)作用隨之增強(qiáng)，導(dǎo)致最終試樣的宏觀力學(xué)性狀由黏?？刂疲煌|(zhì)量分?jǐn)?shù)黏粒的黃土試樣SEM圖像如圖6所示。

為探討剪切破壞過程中隨黏粒含量的增長結(jié)構(gòu)單元變化對(duì)黏聚力的影響，同時(shí)更直觀的展現(xiàn)骨架顆粒的更替過程，根據(jù)不同黏粒含量試樣的掃描電鏡照片，建立由黏粒與粗顆粒組成的概念模型，并模擬其剪切結(jié)果，如圖6所示。從圖6a—圖6d可以很清晰的看出以黏粒為主的黏土礦物散粒逐漸在粗粒間孔隙形成集粒，并隨著黏粒含量的增長向粗顆粒間接觸點(diǎn)轉(zhuǎn)移，直至將粗顆粒隔開并且完全包裹的變化過程，在此過程中粗顆粒的連接形式也從直接點(diǎn)接觸、面接觸過渡至間接點(diǎn)接觸、面接觸。從概念模型及模擬剪切結(jié)果可以看出圖6a即黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為12%時(shí)，粉砂顆粒自身剪切情況分布最多，破壞后剪切面附近粉砂顆粒發(fā)生大量旋轉(zhuǎn)和少數(shù)破裂現(xiàn)象；隨著黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸增長至24%，如圖6b—圖6d所示，在此過程中黏粒逐漸聚集形成集粒，最終成為新的骨架顆粒，由相應(yīng)剪切結(jié)果即圖6f—圖6h可以看出，剪切面附近破壞單元由于黏粒的增加，出現(xiàn)黏粒與粗顆粒分離破壞向集粒自身分離破壞演變的趨勢(shì)。又根據(jù)圖5可知，黏聚力隨黏粒含量的增長呈上升趨勢(shì)，由此可以推斷粗顆粒自身斷裂破壞情況產(chǎn)生的黏聚力較小，集粒自身分離破壞情況產(chǎn)生的黏聚力較大，產(chǎn)生這種結(jié)果的原因主要與黏粒的膠結(jié)斷裂數(shù)量和破壞面積有關(guān)。

圖6 不同黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)黃土試樣電鏡照片及其概念模型

3.2 黏粒含量對(duì)內(nèi)摩擦角的影響及微觀機(jī)理

根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，繪制內(nèi)摩擦角與黏粒含量的變化曲線(圖7)。由圖可以明顯看出，在不同含水率條件下，內(nèi)摩擦角在黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于20%時(shí)均出現(xiàn)了隨著黏粒含量的增長整體遞減的變化趨勢(shì)。該現(xiàn)象是由于在此階段摩擦作用主要由骨架顆粒間相互作用引起，隨著黏粒含量的增加，部分黏粒開始向骨架顆粒間接觸點(diǎn)聚集，致使相對(duì)穩(wěn)定的骨架結(jié)構(gòu)產(chǎn)生“潤滑”效果，鑲嵌作用逐漸減小，摩擦力隨之下降。隨著黏粒含量的持續(xù)增加，黏粒將粗顆粒顆粒完全隔開，摩擦作用開始由黏粒間相互作用引起，故黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)在大于20%后，內(nèi)摩擦角隨著黏粒含量的增長開始呈現(xiàn)增大趨勢(shì)[15]。

圖7 不同含水率條件下內(nèi)摩擦角與黏粒含量變化關(guān)系

黏粒對(duì)黃土試樣內(nèi)摩擦角的影響可以從黏粒與粗顆粒賦存狀態(tài)的微觀結(jié)構(gòu)特征來解釋。由于本次試驗(yàn)所制備的黃土試樣是以粉砂顆粒和黏粒通過一定比例混合組成，而黏粒主要由黏土礦物與膠結(jié)物等大小不一的粒團(tuán)通過多種連接方式聚集而成，其不同形式的連接方式導(dǎo)致了不同的宏觀力學(xué)形態(tài)[15]。如不同黏粒含量黃土試樣微觀圖像建立的概念模型所示(圖6)，根據(jù)試樣中黏粒賦存狀態(tài)的不同，可以分為2個(gè)階段[19-21]。

第一階段，以相互接觸的粗顆粒為試樣主骨架階段，顆粒間摩擦作用在此過程中主要由粒徑較大的粉砂顆粒引起，黏粒間的摩擦作用較小，如圖6a至圖6c穩(wěn)定狀態(tài)前所示。在圖6a (黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)Q=12%) 所示的結(jié)構(gòu)中，大部分游離的黏粒存在于粗顆粒骨架所形成的孔隙內(nèi)，極少吸附于粗顆粒表面，又因黏粒整體含量較少，此時(shí)粗顆粒的連接形式主要為直接點(diǎn)接觸與面接觸，該連接形式在承受剪切作用時(shí)對(duì)摩擦作用貢獻(xiàn)較大，因此試樣內(nèi)摩擦作用主要由粗顆粒骨架引起；在圖6b (Q=16%) 所示結(jié)構(gòu)中，黏粒開始聚集并向粗顆粒周圍靠近，此時(shí)黏粒部分存在于粗顆粒孔隙中，部分存在于粗顆粒間接觸點(diǎn)，并逐漸隔開粗顆粒，參與骨架形成，此時(shí)土體架構(gòu)并不穩(wěn)定，粗顆粒連接關(guān)系多為間接點(diǎn)接觸，黏粒對(duì)粉粒潤滑效果明顯，粉粒顆粒間摩擦作用進(jìn)一步下降；在圖6c (Q=20%) 所示結(jié)構(gòu)中，黏粒已完全隔開粗顆粒，粗顆粒間摩擦作用將至最低點(diǎn)，顆粒間相互作用逐漸由黏粒主導(dǎo)，但由于以聚集狀態(tài)的黏粒較少，集粒的膠結(jié)作用尚未達(dá)到形成試樣主骨架的強(qiáng)度。隨著黏粒含量的繼續(xù)增長，黏粒間膠結(jié)作用加強(qiáng)，形成“鏈狀”結(jié)構(gòu)的黏粒集粒開始承擔(dān)試樣骨架作用，由此進(jìn)入微觀結(jié)構(gòu)第二階段[15]。

第二階段，試樣宏觀力學(xué)性狀由相互接觸、膠結(jié)作用較強(qiáng)的黏粒集?？刂齐A段，如圖6d (Q=24%) 所示。此時(shí)粗顆粒被完全隔開，接觸形式轉(zhuǎn)為間接面接觸，試樣內(nèi)幾乎無粉粒顆粒間摩擦作用，隨著黏粒含量的持續(xù)增長，黏粒逐漸填充試樣孔隙，顆粒間相對(duì)摩擦呈上升趨勢(shì)，但由于黏粒顆粒間摩擦作用相比粗顆粒較小，故上升趨勢(shì)較緩[15]。

黃土微觀結(jié)構(gòu)從圖6a過渡至圖6d，試樣內(nèi)部顆粒的摩擦作用逐漸由粗顆?？刂妻D(zhuǎn)化為黏粒控制，此過程的本質(zhì)是以粗顆粒作為試樣骨架顆粒的粒間孔隙逐漸增大直至完全分離，同時(shí)粗顆粒間接觸關(guān)系由點(diǎn)過渡至面的過程。由此可以得出黏粒含量存在某個(gè)臨界值使粉粒被完全隔開，即黏粒臨界質(zhì)量分?jǐn)?shù)th[22]，根據(jù)上述分析可知本次試驗(yàn)的臨界黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%。由此可以引入粒間孔隙比，并以臨界黏粒值為依據(jù)，對(duì)不同黏粒含量黃土試樣內(nèi)摩擦角進(jìn)行分析。

當(dāng)黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于臨界值20%時(shí)，黏粒對(duì)于試樣內(nèi)顆粒間摩擦作用的影響較小，如圖6a—圖6c穩(wěn)定狀態(tài)前，此時(shí)粗顆粒作為試樣主骨架，骨架孔隙比即粉粒間孔隙比s可通過公式(1)[23]得到：

式中為試樣總孔隙體積；c為黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)。

由式(1)可以得出，在黏粒含量小于20%的情況下，隨著黏粒的增加，粗粒間孔隙比s逐漸增大，如圖8所示，粗顆粒間接觸點(diǎn)逐漸減少，摩擦作用隨之減弱，這也驗(yàn)證了圖7在黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于20%時(shí)，內(nèi)摩擦角呈下降趨勢(shì)的正確性。

圖8 黏粒含量與粉粒間孔隙比關(guān)系曲線

當(dāng)黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于臨界黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)20%后，黏粒集粒承擔(dān)試樣骨架顆粒作用，隨著黏粒含量的增長，黏粒在隔開粗顆粒的同時(shí)將試樣內(nèi)孔隙填充，由于顆粒間接觸面積的增加，試樣摩擦作用隨之增強(qiáng)，宏觀上則表現(xiàn)出摩擦角出現(xiàn)緩慢上升趨勢(shì)的現(xiàn)象。

4 結(jié)論

a. 黏聚力隨著含水率的增加先增大后減小，在含水率為14%左右達(dá)到最大值；內(nèi)摩擦角隨著含水率的增加呈減小趨勢(shì)。

b. 在相同含水率情況下，隨著黏粒含量的增長，以黏粒作為接觸介質(zhì)的粗顆粒，逐漸由點(diǎn)接觸過渡至面接觸，顆粒間膠結(jié)作用逐漸增強(qiáng)，破壞膠結(jié)作用所需的最小外應(yīng)力隨之增大，從而出現(xiàn)黏聚力隨黏粒含量的增加而增大的現(xiàn)象。

c. 在相同含水率情況下，由于黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)在小于20%時(shí)，粗顆粒間孔隙隨黏粒含量的增長逐漸變大，內(nèi)摩擦角出現(xiàn)下降趨勢(shì)；在黏粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于20%后，粗顆粒被完全隔開，黏粒間接觸面積增大，內(nèi)摩擦角開始緩慢上升。

d. 黏粒對(duì)黃土抗剪強(qiáng)度參數(shù)影響顯著，其影響機(jī)制可由黏粒賦存狀態(tài)的微觀結(jié)構(gòu)得到較好的解釋，并可借助顆粒間孔隙比加以量化分析。

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Effect of clay content on shear strength of loess

WANG Li1,2, LI Xi’an2,3, HONG Bo1,2, DU Shaoshao1, ZHANG Hangbo1, ZHAO Ning2

(1. Key Laboratory of Mine Geological Hazards Mechanism and Control, Xi’an 710054, China; 2. School of Geological Engineering and Geomatics, Chang’an University, Xi’an 710054, China; 3. Open Research Laboratory of Geotechnical Engineering, Ministry of Land and Resources, Xi’an 710054, China)

The experimental research about effect of different clay content on shear strength of loess was carried out to reveal the influence of clay content on shear strength and its microscopic mechanism, and then a scientific basis for engineering practice of loess was provided. Self-made wet sieve device under negative pressure was applied to screen loess samples with different clay content. Different clay content of the loess samples were made to the same dry density, but with different moisture content using static pressure method, and then were taken direct shear test. The results show that with the increase of moisture content, the cohesion of samples with different clay content firstly increased and then decreased, and reached the maximum near 14%, while the friction angle showed a monotonic downward trend. With the increase of clay content, the cohesion showed a rising trend, while the friction angle first decreased and then increased. The effect of clay content on shear strength of loess can be explained by its microstructure.

clay content; water content; shear strength; cohesion; internal friction angle; microstructure

National Natural Science Foundation of China(41572264)；Key Laboratory of Mine Geological Hazards Mechanism and Control Open Project Funded Project(2kf2017-17)

王力，1988年生，男，陜西華縣人，博士研究生，研究方向?yàn)辄S土工程地質(zhì)及地質(zhì)災(zāi)害防治. E-mail：cadxwangli@163.com

李喜安，1968年生，男，陜西丹鳳人，博士，教授，博士生導(dǎo)師，從事黃土地質(zhì)災(zāi)害方面的教學(xué)與科研工作. E-mail：dlixa@chd.edu.cn

王力，李喜安，洪勃，等. 黏粒含量對(duì)黃土抗剪強(qiáng)度影響試驗(yàn)[J]. 煤田地質(zhì)與勘探，2019，47(3)：179–185.

WANG Li，LI Xi’an，HONG Bo，et al. Effect of clay content on shear strength of loess[J]. Coal Geology & Exploration，2019，47(3)：179–185.

1001-1986(2019)03-0179-07

TU41

A

10.3969/j.issn.1001-1986.2019.03.028

2018-06-17

國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(41572264)；礦山地質(zhì)災(zāi)害成災(zāi)機(jī)理與防控重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開放課題(2kf2017-17)

(責(zé)任編輯 張宏 周建軍)