李 鑫
(潞安集團余吾煤業(yè)有限公司,山西 長治 046103)
潞安集團余吾煤礦深井開采期間,井下巷道變形量很大,且圍巖變形速度較快,嚴重地制約了巷道正常的生產(chǎn)、運輸使用。本文依據(jù)實際工程地質(zhì)條件,采用數(shù)值模擬方法,研究了深部巷道圍巖變形具體參數(shù),并應(yīng)用于現(xiàn)場實踐,有效地控制了巷道圍巖的強烈變形,取得較好的支護效果,為類似條件巷道支護提供了借鑒的基礎(chǔ)。
山西省長治地區(qū)潞安集團余吾煤礦北風(fēng)井東翼采區(qū)N2105工作面開采期間,1#回風(fēng)大巷存在長約60m的巷道破壞段。該巷道段年平均圍巖位移變形量高達1.1~1.5m,巷道斷面收縮變形率接近24%~36%左右,每隔三個月就需要臥底一次。巷道圍巖局部裂隙發(fā)育,甚至部分裂隙嚴重發(fā)育地點出現(xiàn)了短期滴水的現(xiàn)象,頂板嚴重下沉,兩幫嚴重收縮,底鼓量也大,巷道圍巖整體斷面嚴重收縮,嚴重制約礦井的安全生產(chǎn)。
根據(jù)東翼采區(qū)1#回風(fēng)大巷實際工程地質(zhì)條件,適當(dāng)簡化地質(zhì)條件建立數(shù)值模型,所建Flac3D數(shù)值模型的尺寸為長×寬×高=60m×60m×80m,大巷尺寸為寬×高=4.8m×4.0m,采用Mohr-Coulomb強度準(zhǔn)則作為煤巖體材料的屈服判據(jù)。模型中各巖層參數(shù)根據(jù)實驗室測定數(shù)據(jù)及現(xiàn)場情況加以修正確定后,如表1所示(從下向上依次為底板至頂板)。
表1 各主要巖層力學(xué)參數(shù)
所建模型左、右兩側(cè)邊界采用水平位移約束,底部邊界水平和豎直方向約束,在模型上部邊界根據(jù)不同埋深情況施加相對應(yīng)的均布載荷替代上覆巖層的重力效果,取重力加速度為9.8m/s2。
數(shù)值模擬研究了500m、600m、700m、800m、900m和1000m等6種不同埋深情況下巷道圍巖中垂直應(yīng)力和水平應(yīng)力的變化規(guī)律,計算得到了巷道圍巖中變形破壞的塑性區(qū)范圍變化情況。
2.2.1 巷道圍巖頂部應(yīng)力分析
由圖1可知,隨著煤層開采深度的遞增,巷道圍巖垂直應(yīng)力分布呈現(xiàn)出以頂板中心軸為基準(zhǔn)的對稱式分布規(guī)律。且隨著煤層開采深度的遞增,其圍巖中垂直應(yīng)力值也相應(yīng)的地增大。東翼采區(qū)上山大巷平均埋深500m左右,巷道整體承受垂直應(yīng)力較大,巷道左右側(cè)垂直應(yīng)力近似對稱分布,兩幫向外5m附近出現(xiàn)垂直應(yīng)力集中程度最大,支護結(jié)構(gòu)承受較大的集中應(yīng)力作用,右?guī)痛怪睉?yīng)力與左幫近似分布。在巷道頂部和底角附近形成較大的應(yīng)力升高區(qū),圍巖產(chǎn)生應(yīng)力松弛,并伴隨拉應(yīng)力破壞,支護結(jié)構(gòu)不能有效阻止應(yīng)力破壞,使巷道整體支護結(jié)構(gòu)失效。在巷道的兩肩和兩底角一定距離處均出現(xiàn)剪應(yīng)力集中區(qū),且剪應(yīng)力在左、右肩深部圍巖應(yīng)力達到8.7MPa,左、右側(cè)底角區(qū)域由于圍巖變形破壞嚴重,形成了剪切破壞后的低應(yīng)力區(qū),巷道頂部及兩側(cè)底角處成為支護最薄弱處,巷道由底角破壞引發(fā)整體失穩(wěn)。
圖1 巷道頂板垂直應(yīng)力分布圖
由圖1還可知,當(dāng)煤層上山大巷開挖后,頂板中垂直應(yīng)力隨著遠離巷道中心線而出現(xiàn)遞增的變化趨勢。在距離巷道中心線0~4.0m范圍內(nèi)垂直應(yīng)力呈急劇增大趨勢,并且在距離巷道中心線4~5.5m位置處達到應(yīng)力峰值,隨后5.5m之外范圍內(nèi)應(yīng)力值基本保持不變。
2.2.2 巷道圍巖兩幫應(yīng)力分析
由圖2可知,隨著煤層開采深度的遞增,巷道圍巖垂直應(yīng)力分布呈現(xiàn)出以幫部中心軸為基準(zhǔn)的對稱式分布規(guī)律。且隨著煤層開采深度的遞增,其圍巖中垂直應(yīng)力值也相應(yīng)的增大。巷道兩幫部垂直應(yīng)力在距巷道中心軸0~1.5m范圍內(nèi)急劇增至最大值,可見中心軸上下1.5m范圍內(nèi)的幫部圍巖呈彈~塑性狀態(tài),是需要重點控制的范圍。根據(jù)幫部受力特點分析可知,當(dāng)采深超過800m時,幫部圍巖中應(yīng)力呈現(xiàn)出較大的變化特征,因此,800m是幫部圍巖急劇變化的臨界采深。
圖2 巷道幫部垂直應(yīng)力分布圖
2.2.3 巷道圍巖塑性區(qū)分析
圖3所示數(shù)值模擬結(jié)果表明,當(dāng)巷道埋深在800m時,其圍巖中呈現(xiàn)出巨大的塑性破壞區(qū)。此時,巷道圍巖頂板中塑性范圍為2.6m,左幫和右?guī)椭兴苄詤^(qū)分別為5.2m和5.4m。同時巷道右側(cè)底角處出現(xiàn)剪切破壞區(qū),拉、剪復(fù)合破壞區(qū)大范圍擴展造成了巷道的破壞,巷道底板塑性破壞達到最大值為6.1m,由于巷道受應(yīng)力和滲流水影響相互疊加作用,使塑性區(qū)大范圍擴展,巷道幫頂及底板區(qū)域均具有破壞性質(zhì),進而造成巷道支護結(jié)構(gòu)失效,導(dǎo)致巷道失穩(wěn)。巷道圍巖剪切破壞區(qū)、拉破壞區(qū)均隨著采深增加而增大,且在埋深大于800m后急劇增大,800m埋深為一拐點。此時巷道表現(xiàn)為變形嚴重及維護困難,大巷支護需要研究新的支護體系。數(shù)值模擬結(jié)果可為支護體系參數(shù)選擇及支護方案設(shè)計提供參考依據(jù)。
根據(jù)數(shù)值模擬分析結(jié)果,并在大量現(xiàn)場實際礦壓觀測基礎(chǔ)上,研究得出了適合該東翼采區(qū)上山大巷的具體支護技術(shù)方案,即預(yù)留圍巖變形量讓壓再局部二次噴漿補強工藝技術(shù)。支護工藝參數(shù)見圖4所示。
圖3 塑性區(qū)分布范圍變化圖
圖4 東翼采區(qū)上山大巷支護斷面示意圖
當(dāng)采用上述支護技術(shù)方案后,巷道觀測點頂?shù)装逦灰屏孔畲笾禐?6mm,兩幫位移量最大值為22mm,巷道整體呈現(xiàn)為穩(wěn)定狀態(tài),變形極為緩慢,頂?shù)着c兩幫的變形量都在可控范圍之內(nèi),巷道斷面可以滿足正常使用要求,保證礦井安全運輸及高效開采。
(1)隨著巷道埋深遞增,巷道圍巖頂板和兩幫中分別呈現(xiàn)出以頂板和幫部中心軸為基準(zhǔn)的對稱式分布規(guī)律。且其垂直應(yīng)力值隨著開采深度增加而增大,當(dāng)埋深超過800m時巷道圍巖中應(yīng)力呈現(xiàn)出較大的變化特征,變形破壞程度加大。
(2)當(dāng)埋深在800m時巷道圍巖呈現(xiàn)出巨大的塑性破壞區(qū),巷道頂板塑性區(qū)范圍為2.6m,左幫和右?guī)退苄詤^(qū)分別為5.2m和5.4m。同時巷道右側(cè)底角處出現(xiàn)剪切破壞區(qū),拉、剪復(fù)合破壞區(qū)的大范圍擴展造成了巷道的破壞,巷道底板塑性破壞達到最大值為6.1m,此結(jié)果可為支護方案設(shè)計提供參考依據(jù)。
(3)結(jié)合數(shù)值模擬綜合分析得出巷道幫頂處圍巖的惡化是導(dǎo)致巷道失穩(wěn)破壞的主要因素,此處圍巖破碎,受到裂隙水和構(gòu)造應(yīng)力影響,圍巖泥化致使自身承載力喪失,應(yīng)力在此處釋放,造成支護結(jié)構(gòu)局部應(yīng)力集中,產(chǎn)生不規(guī)則變形,承載性能大大降低。