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    雙層槳自吸式反應(yīng)器的氣含率特性

    2019-06-03 09:34:58郝惠娣高平強亢玉紅王戰(zhàn)輝
    石油化工 2019年5期
    關(guān)鍵詞:傳質(zhì)下層槳葉

    高 勇,郝惠娣,黨 睿,高平強,亢玉紅,王戰(zhàn)輝

    (1.榆林學(xué)院 化學(xué)與化工學(xué)院 陜西省低變質(zhì)煤潔凈利用重點實驗室,陜西 榆林 719000;2.西北大學(xué) 化工學(xué)院,陜西 西安 710069)

    在氣液反應(yīng)器中,氣含率(ε)是影響氣液傳質(zhì)效果的重要因素,與氣泡平均直徑一起決定了氣液相界面積和傳質(zhì)速率。ε給出了反應(yīng)器中氣相的體積分數(shù)及氣相的停留時間,與反應(yīng)器的幾何結(jié)構(gòu)、攪拌槳的型式、攪拌轉(zhuǎn)速和流體性質(zhì)等有關(guān)[1]?,F(xiàn)階段對ε也進行了廣泛的數(shù)值模擬[2-5]和實驗研究[6-9],取得了一定的成果。鄭海飛[10]認為攪拌轉(zhuǎn)速增大,槳葉對氣泡的剪切作用增強,有利于氣泡的破碎,ε增大;范芳怡[11]認為黃原膠質(zhì)量分數(shù)的增加,使得攪拌釜內(nèi)的湍流強度減弱,氣泡溢出速度減慢,延長了氣體在攪拌釜內(nèi)的停留時間,ε增加。但現(xiàn)有文獻中對下層槳的型式及結(jié)構(gòu)尺寸對ε的影響缺乏深入的研究。對于單層槳自吸式反應(yīng)器,攪拌槳排出的流體沿徑向到達器壁,在浮力作用下,氣泡從液面溢出,因此氣泡只存在于上層槳和液面之間,ε較低,且降低攪拌槳的安裝高度,并不能夠提高ε。為了改善氣液接觸,提高ε,采用雙層槳結(jié)構(gòu),利用下層槳將氣體拖曳到兩層槳之間和下層槳與器底之間,因此下層槳必須具有較強的分散氣體能力和給上層槳供應(yīng)液體的能力。

    本工作在前期研究基礎(chǔ)上,考察下層槳葉型式、下層槳安裝高度(L3)、下層槳槳葉角度(θ)、下層槳葉片長度(L/D)、下層槳葉片寬度(W/D)對雙層槳自吸式反應(yīng)器ε特性的影響,對于預(yù)測氧傳質(zhì)系數(shù)的主要影響因素具有重要的參考作用。

    1 實驗部分

    1.1 實驗裝置

    雙層槳自吸式反應(yīng)器是內(nèi)部帶有定子的平底有機玻璃攪拌槽,實驗中選用具有強徑向作用的六直葉圓盤槳(6SBDT)作為上層槳,具有上揚操作的六葉上斜葉槳(6PBUT)和下壓操作的六葉下斜葉槳(6PBDT)作為下層槳,結(jié)構(gòu)見圖1。由圖1可知,攪拌槽直徑為300 mm,槳葉直徑為100 mm,上層槳距液面距離為150 mm,兩層槳間距為100 mm,氣體分散通道外徑為190 mm,氣體分散通道葉片角度為30°,實驗介質(zhì)為35%(w)的蔗糖水溶液。

    圖1 雙層槳自吸式反應(yīng)器結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of double-impeller self-inspirating reactor.

    1.2 ε 的計算

    采用測量反應(yīng)器內(nèi)液位的方法計算ε,見式(1)。轉(zhuǎn)速均在臨界轉(zhuǎn)速之上[1]。

    式中:Hg為吸氣后反應(yīng)器內(nèi)液位,mm;H0為攪拌前反應(yīng)器內(nèi)液位,mm。

    將有定子時功率消耗與無定子時功率消耗之比定義為相對功率消耗(RPD),RPD 越小攪拌槳原有的輸送能力降低的越多,泵送效率越低。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 下層槳型式的影響

    圖2為下層槳型式對ε的影響。由圖2可知,6SBDT+6PBUT 組合的ε高于6SBDT+6PBDT 組合的ε。在雙層槳自吸式反應(yīng)器中,氣體吸入和分散是由兩個不同的槳葉來實現(xiàn)的,上層徑向流槳和定子共同吸入氣體,下層軸向流槳將氣泡分散到整個反應(yīng)器中。6SBDT+6PBDT 組合的功率準數(shù)高于6SBDT+6PBUT 組合的功率準數(shù)[12],在相同單位體積功耗時,達到的攪拌轉(zhuǎn)速較低,不能有效分散氣體。同時6SBDT+6PBDT 組合的氣體吸入臨界轉(zhuǎn)速比6SBDT+6PBUT 組合的高,表明6SBDT+6PBDT 組合在相同的攪拌轉(zhuǎn)速下,可以處理的氣體量較少。而6PBUT 槳屬于具有上揚操作的軸向流型攪拌槳,反應(yīng)器內(nèi)湍流程度劇烈,可以使氣泡在反應(yīng)器內(nèi)充分循環(huán),促進氣體吸入速率,ε較高,反應(yīng)器內(nèi)流場可以達到較好的載氣狀態(tài)甚至是完全分散狀態(tài),為微生物細胞增殖提供合適的反應(yīng)條件。

    圖2 下層槳型式對ε 的影響Fig.2 Effects of lower impeller type on gas holdup(ε).

    2.2 L3 的影響

    槳葉組合為6SBDT+6PBUT 時,L3對ε和RPD的影響見圖3。由圖3可知,ε隨L3的增大而減小。在雙層槳自吸式反應(yīng)器中,ε在很大程度上依賴于上層槳吸入氣體的速率,而上層槳吸入氣體的能力又依賴于下層槳向上層槳泵送液體的能力。隨著L3增大,RPD 減小,下層槳向上層槳泵送液體的能力減弱,一方面減弱了上層槳吸入氣體的能力,另一方面減弱了下層槳向反應(yīng)器底部拖曳小氣泡的能力,因此ε減小,氣液兩相間的傳質(zhì)速率降低。

    圖3 L3 對ε 和RPD 的影響Fig.3 Effects of installing height of lower impeller(L3) on ε and relative power demand(RPD).

    通過對ε與L3的擬合,得到如圖4所示直線,斜率為-0.11,則有關(guān)系式ε∝存在。

    2.3 θ 的影響

    槳葉組合為6SBDT+6PBUT 時,θ對ε和RPD 的影響見圖5。由圖5可知,ε隨著θ的增大而減小。當θ=30°時,ε最高,此時RPD 下降的幅度最小,可有效加快反應(yīng)器內(nèi)氣體再循環(huán),提高氣液傳質(zhì)效率。隨著θ的增大,RPD 下降的幅度增大,當θ=90°時,下層槳實際為徑向流的直葉槳,并不會產(chǎn)生向上的軸向流,泵送效率最低,上層槳吸入氣體的能力降低,ε降低將會導(dǎo)致氧傳質(zhì)效率較低。

    通過對ε與θ的擬合,得到如圖6所示直線,斜率為-0.56,則有關(guān)系式ε∝θ-0.56存在。

    2.4 L/D 的影響

    槳葉組合為6SBDT+6PBUT 時,L/D對ε和RPD的影響見圖7。

    由圖7可知,ε隨L/D的增大而降低。雙層槳自吸式反應(yīng)器內(nèi)的ε一方面受吸氣量的控制,另一方面受下層槳載氣能力的影響[13]。隨著L/D的減小,RPD 增大,下層槳沿軸向泵送液體的能力提高,促進了上層槳吸入氣體速率。同時L/D越小,輸入相同的功率產(chǎn)生的攪拌轉(zhuǎn)速越大,使槳葉擁有更大的剪切速率,更有利于氣泡的破碎,且下層槳載氣能力高,氣泡在反應(yīng)器中停留時間長,ε較高,氣液相界面積也較大,更有利于反應(yīng)器內(nèi)傳質(zhì)效率的提高,從而極大的增加了反應(yīng)器的產(chǎn)率。

    圖6 ε 與θ 的擬合曲線Fig.6 Fitting curve of ε and θ.

    圖7 L/D 對ε 和RPD 的影響Fig.7 Effects of blades length of lower impeller(L/D) on ε and RPD.

    通過對ε與L/D的擬合,得到如圖8所示直線,斜率為-0.62,則有關(guān)系式ε∝(L/D)-0.62存在。

    圖8 ε 與L/D 的擬合曲線Fig.8 Fitting curve of ε and L/D.

    2.5 W/D 的影響

    槳葉組合為6SBDT+6PBUT 時,W/D對ε和RPD 的影響見圖9。由圖9可知,ε隨W/D的增大而降低,當W/D=0.2 時,反應(yīng)器內(nèi)的ε最高。隨著W/D的增大,下層槳旋轉(zhuǎn)時的徑向作用增強,軸向作用減弱,同時RPD 隨W/D的增大而減小,使下層槳旋轉(zhuǎn)時沿軸向泵送液體的效率下降,ε降低,也會導(dǎo)致氧傳質(zhì)效率降低。

    通過對ε與W/D的擬合,得到如圖10所示直線,斜率為-0.26,則有關(guān)系式ε∝(W/D)-0.26存在。

    綜上 所 述,當L3,θ,L/D,W/D增大 時,RPD 降低,下層槳向上層槳泵送液體的能力降低,分散氣體的能力較弱,ε較小,即當L3=0.05 m,θ=30°,L/D=0.125,W/D=0.2 時,下層槳具有較高的泵送效率和氣體分散能力,ε較高,可增加氣液相界面積,提高氣液傳質(zhì)速率。確定ε與下層槳結(jié)構(gòu)尺寸的關(guān)系為:ε∝L-30.11θ-0.5(6L/D)-0.6(2W/D)-0.26,可定量的表示ε隨下層槳結(jié)構(gòu)尺寸變化的規(guī)律,對于預(yù)測氧傳質(zhì)系數(shù)的主要影響因素具有重要的參考作用,從而有效地指導(dǎo)雙層槳自吸式反應(yīng)器的設(shè)計及放大。

    圖9 W/D 對ε 和RPD 的影響Fig.9 Effects of blades width of lower impeller(W/D) on ε and RPD.

    圖10 ε 與W/D 的擬合曲線Fig.10 Fitting curve of the ε and W/D.

    3 結(jié)論

    1)槳葉組合為6SBDT+6PBUT 時,上層槳吸入氣體的速率較大,反應(yīng)器內(nèi)湍流程度劇烈,使氣泡在反應(yīng)器內(nèi)充分循環(huán),ε較高,可以促進氣液傳質(zhì)。

    2)L3,θ,L/D,W/D增大時,RPD 降低,下層槳向上層槳泵送液體的能力降低,分散氣體的能力較弱,ε較小,即當L3=0.05 m,θ=30°,L/D=0.125,W/D=0.2 時,下層槳具有較高的泵送效率和氣體分散能力,ε較高,可增加氣液相界面積,提高氣液傳質(zhì)速率。

    3)雙層槳自吸式反應(yīng)器的ε與下層槳結(jié)構(gòu)尺寸的關(guān)系為ε∝L-30.11θ-0.56(L/D)-0.62(W/D)-0.26,可有效的預(yù)測容積傳氧系數(shù)的主要影響因素,指導(dǎo)雙層槳自吸式反應(yīng)器的設(shè)計及放大。

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