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    基于Autodyn評估破片戰(zhàn)斗部對雷達目標的毀傷效應*

    2019-05-28 03:24:24趙未平游培寒劉傳武祝逢春郭廣文
    彈箭與制導學報 2019年5期
    關鍵詞:孔數(shù)艙段戰(zhàn)斗部

    趙未平,王 亮,游培寒,劉傳武,祝逢春,郭廣文

    (1 北京航天工程技術研究中心,北京 100054;2 中興通訊南京研究院,南京 210094)

    0 引言

    破片式戰(zhàn)斗部對雷達類目標的毀傷效果和毀傷等級計算問題是多年來該型戰(zhàn)斗部研究領域的重點內容。在殺傷效果仿真和毀傷等級計算中,精確地計算戰(zhàn)斗部產(chǎn)生自然破片數(shù),命中目標破片數(shù)及對目標要害艙段的毀傷效果是其難點所在。戰(zhàn)斗部命中目標破片數(shù)計算以及毀傷效果的描述大致有以下幾種方法[1-4]:鞏立先等借助統(tǒng)計學原理建立起破片在空間的分布規(guī)律,向目標區(qū)域進行投影,從而得出破片密度及殺傷概率;王偉紅等對單枚破片追蹤或對破片在飛散區(qū)內進行離散,得到破片的空間飛行軌跡,計算出命中目標的破片總數(shù)并描述出目標的毀傷情況;錢立新等以目標為研究對象,將目標構件離散化為一定數(shù)目的面積微元,通過判斷面積微元是否在戰(zhàn)斗部動態(tài)毀傷區(qū)域內,計算出命中目標的破片總數(shù)并描述出目標的毀傷情況。徐文亮等用Matlab軟件編寫了三維毀傷演示程序,直觀地對破片戰(zhàn)斗部的毀傷效果進行評估。

    以上方法是建立在經(jīng)典公式計算基礎上,可計算出各破片的終點坐標及速度矢量,缺點是不能對每個破片在任意時刻的特征參數(shù)進行讀取,更不能對雷達毀傷具體的某個艙段、某個面元、切口長度大小等數(shù)值進行讀取。

    文中提出了破片戰(zhàn)斗部毀傷雷達目標的新的評估方法。在仿真建模中,采用Autodyn有限元軟件對戰(zhàn)斗部破片數(shù)進行計算,獲得破片的質量、速度及密度分布,將數(shù)據(jù)結果導入目標易損性軟件,在目標易損性軟件里建立雷達模型,用已有的破片參數(shù)對雷達進行侵徹破壞,計算毀傷結果。用該評估方法可對每個破片在任意時刻的特征參數(shù)進行讀取,對雷達結構艙段和要害艙段的毀傷面元、切口長度大小等數(shù)值進行讀取。

    1 模型

    1.1 某破片戰(zhàn)斗部參數(shù)

    某破片戰(zhàn)斗部裝藥爆速:7 980 m/s。仿真計算中采用的炸藥材料模型為Autodyn中的B炸藥?;緟?shù)如表1所列。

    表1 某型戰(zhàn)斗部基本參數(shù)表

    1.2 雷達參數(shù)

    文中在研究破片殺傷型戰(zhàn)斗部對雷達目標的毀傷效果演示時,以愛國者導彈武器系統(tǒng)的AN/MPQ-53型多功能相控陣雷達為典型[5]。

    2 計算

    2.1 經(jīng)驗公式

    1)破片平均速度

    對于預制破片殺傷型戰(zhàn)斗部,工程中計算其破片靜態(tài)平均速度采用格尼公式:

    (1)

    式中:De為裝藥爆速;β為質量比,β=mc/ms,mc為裝藥質量,ms為殼體質量。

    2)破片飛散特性

    破片殺傷型戰(zhàn)斗部的殺傷區(qū)域近似為一空心圓錐體,其在平面內的破片飛散區(qū)域可以用破片方位角來界定。破片靜態(tài)方位角可用夏皮羅公式計算:

    (2)

    式中:δ是計算微元的飛散方向與該處殼體法線的夾角;α為爆轟波陣面上該點的法線與縱軸的夾角;φ為計算點殼體法線與縱軸的夾角。

    3)破片穿甲性能

    破片的穿甲能力以穿透一定厚度靶板所需極限速度來表征,文中采用如下工程公式:

    (3)

    4)破片有效殺傷半徑

    破片速度衰減系數(shù)為:

    (4)

    式中:CD為大氣阻力系數(shù),取1.24;ρ0為海平面空氣密度,取1.225 kg/m3;H(y)為高度y處的相對空氣密度,取1;mf為單枚破片的實際質量;af為破片迎風面積,其中立方破片的迎風面積為隨機變量,其數(shù)值應取數(shù)學期望值。

    2.2 基于Autodyn的仿真計算

    殼體材料選用Autodyn材料庫中AL7039,密度2.77 g/cm3,屈服強度337 MPa,剪切模量2.76×104MPa;破片材料選用Steel4340,密度7.83 g/cm3,屈服強度792 MPa,剪切模量8.18×104MPa,采用Johnson cook強度模型,裝藥采用某B炸藥,計算時采用Comb炸藥材料模型和JWL狀態(tài)方程,密度1.717 g/cm3,爆速7 980 m/s,仿真計算模型及飛散狀況如圖1~圖2所示。

    圖1 戰(zhàn)斗部有限元模型

    圖2 不同時刻殼體破片飛散情況

    2.3 仿真結果

    從上述計算結果可知,中段破片速度較高,可達2 600 m/s,兩端破片速度相對較低,約為2 100 m/s。

    典型破片速度歷程曲線如圖3所示。

    因破片達三千多個,表2取一組典型殼體破片,圖4為自然破片數(shù)量與質量的關系。

    對戰(zhàn)斗部起爆后的破片分布場進行仿真,從仿真可以看出,破片初速分布在1 500~3 700 m/s之間。

    在破片飛散角范圍內,破片密度分布隨距離關系的變化規(guī)律如表3所示。

    圖3 自然破片3個方向上的速度歷程

    圖4 自然破片數(shù)量與質量的關系

    表3 破片密度變化規(guī)律

    3 運用目標易損性軟件計算對雷達的毀傷結果

    3.1 建模

    3.1.1 彈藥模型

    在目標易損性軟件里輸入彈藥的總體信息,內容包括彈藥名稱、編號、幾何中心坐標、旋轉速度、直徑、長度、質量、翼展直徑、最大射程、最大速度、模型存儲路徑及名稱、圖片存儲路徑等。

    輸入新建艙段的艙段名稱、艙段代碼、艙段類型、長度、質量、直徑等信息,新增面片或者新增體元構建該艙段的幾何模型。

    3.1.2 雷達建模

    1)雷達目標毀傷級別[5]

    根據(jù)雷達目標功能的損傷程度及目標排除故障并恢復作戰(zhàn)能力所必須的時間,將雷達的毀傷分3個級別:

    M(mission)級:使雷達受到壓制,為排除雷達受到的損傷,雷達站的維護人員需2~24 h的時間排除障礙。

    F(fire control)級:使雷達失去工作能力,為排除雷達受到的損傷,需專門維修單位經(jīng)過1~7個晝夜的時間才能排除障礙。

    K(kill)級:使雷達完全毀壞,無法修復。

    2)材料代碼和四邊形板編號約定[6]

    目標易損性數(shù)據(jù)庫的相關材料約定代碼及各材料的參數(shù)如表4所示。

    3)雷達防護結構建模[7-9]

    相控陣雷達防護結構有方艙艙體、隔板、底板和天線蒙皮等,雷達防護層對雷達只起到防護作用,毀傷元對防護層的破片不影響雷達的正常工作。對原雷達進行結構分析,建立相同尺寸的幾何模型,如圖5所示,防護結構主要由3部分組成:天線結構、方艙結構和支架結構。

    表4 材料參數(shù)及編號約定

    圖5 相控陣雷達

    3.1.3 相控陣雷達的要害艙段等效模型.

    根據(jù)前面的分析以及外形不同艙段的幾何尺寸、坐標可以得到AN/MPQ-53的幾何艙段模型,如圖6所示。

    圖6 AN/MPQ-53相控陣雷達的幾何外形模型

    3.2 彈目交會模型

    以雷達車體坐標系建立彈目交會模型:原點為車體中心在底面的投影點,x軸為車體長度方向,y軸垂直地面向上,z與x和y軸構成右手坐標系。輸入導彈和目標的交會參數(shù)以及彈道參數(shù)。交會參數(shù)包括目標速度、導彈速度、目標高度、交會角、目標平面與攻擊平面的夾角(V-T平面夾角)、導彈攻角、導彈側滑角。

    3.3 計算結果及分析

    致命性部件毀傷信息部分記錄了各關鍵部件的命中破片情況、部件的毀傷模式、毀傷準則以及最終的毀傷概率。毀傷分結構艙段和要害艙段兩部分。結構艙段毀傷信息包括:不同過載下,毀傷元命中目標的結構艙段代碼、艙段名稱、破片數(shù)、破片孔數(shù)、等效切口長度以及3個方向的分量、3個方向的臨界切口長度、艙段的毀傷概率。要害艙段(部件)毀傷信息包括:毀傷元命中的要害艙段代碼、要害艙段名稱、命中的破片數(shù)以及破片孔數(shù)、艙段的毀傷模式、艙段的易損性系數(shù)以及艙段的毀傷概率??偟臍菍獙Y構和要害艙段毀傷的匯總,包括目標在各種過載下各個級別的毀傷概率。

    圖7 破片飛散跡線

    計算初始條件:導彈速度500 m/s,導彈偏航角0°,導彈俯仰角0°。

    破片對艙段的毀傷見表5。

    1)幾何艙段的破片孔數(shù)

    艙段索引 艙段代碼 面索引 破片孔數(shù)

    1 R1 1 513

    1 R1 2 295

    1 R1 5 413

    1 R1 6 417

    2)要害艙段的破片孔數(shù)

    艙段索引 艙段代碼 面索引 破片孔數(shù)

    7 C7 4 20

    7 C7 5 88

    8 C8 3 34

    8 C8 5 208

    12 C12 5 2

    3)要害艙段的毀傷模式及毀傷概率

    艙段索引 艙段代碼 破片數(shù) 破片孔數(shù)

    7 C7 108 108

    8 C8 242 242

    12 C12 2 2

    15 C15 3 3

    毀傷模式 易損性系數(shù) 毀傷概率

    1 0.518 0 1.000 0

    1 0.518 0 1.000 0

    1 0.518 0 0.645 1

    1 0.518 0 0.788 6

    過載/g 毀傷C級 毀傷A級 毀傷KK級

    1 1.000 0 1.000 0 1.000 0

    4 試驗結果

    破片對目標毀傷試驗效果如圖8,試驗結果為:

    1)破片初速達到2 830 m/s,與仿真吻合較好;

    2)在破片飛散區(qū)內,距離爆心10 m處有效破片密度約為6個/m2,結合單個破片威力,對雷達裝備某艙段造成重度毀傷。

    圖8 雷達某艙段毀傷照片

    5 結論

    結合有限元軟件Autodyn和目標易損性軟件對雷達目標進行毀傷評估,結果表明,該方法可以有效直觀地對破片戰(zhàn)斗部的毀傷效果進行評估,可以作為對雷達類目標判斷毀傷等級的參考。仿真中破壞現(xiàn)象與試驗結果基本吻合,選用的評估方法有效。

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