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    鉆井船月池區(qū)波面升高運(yùn)動(dòng)分析

    2019-05-11 07:36:20韋斯俊梁園華劉成名楊清峽
    石油工程建設(shè) 2019年2期
    關(guān)鍵詞:月池波面海況

    韋斯俊,梁園華,劉成名,楊清峽

    中國(guó)船級(jí)社海洋工程技術(shù)中心,北京 100007

    月池排水量通??蛇_(dá)到鉆井船排水量的5%,因此月池內(nèi)部流體的運(yùn)動(dòng)會(huì)對(duì)鉆井船的運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生不可忽略的影響[1]。月池內(nèi)流體的共振運(yùn)動(dòng)可分為兩類:流體沿月池垂向的“活塞”運(yùn)動(dòng)和流體在水平方向的“晃蕩”運(yùn)動(dòng)。月池振蕩的固有周期與月池形狀、尺寸和吃水有關(guān),當(dāng)外部激勵(lì)的頻率與其固有頻率一致時(shí),月池內(nèi)的流體會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的共振現(xiàn)象,這時(shí)月池內(nèi)流體發(fā)生劇烈振蕩,擾動(dòng)波面升高變大,會(huì)加大船體的運(yùn)動(dòng)和航行時(shí)的阻力,對(duì)月池內(nèi)部裝置產(chǎn)生抨擊,甚至?xí)鹕侠薣2]。

    張利軍等[3]采用三維勢(shì)流理論研究了月池內(nèi)流體共振對(duì)船體運(yùn)動(dòng)的影響,發(fā)現(xiàn)月池的活塞共振運(yùn)動(dòng)會(huì)顯著增加船體的垂蕩運(yùn)動(dòng),而月池的晃蕩共振運(yùn)動(dòng)對(duì)船體運(yùn)動(dòng)的影響較小。孫采薇[2]等基于N-S方程和VOF 方法,通過(guò)實(shí)現(xiàn)船體與波浪的耦合運(yùn)動(dòng),對(duì)活塞共振狀態(tài)下的船體運(yùn)動(dòng)進(jìn)行數(shù)值模擬,發(fā)現(xiàn)共振情況下活塞運(yùn)動(dòng)會(huì)增大船體垂蕩運(yùn)動(dòng),船體運(yùn)動(dòng)會(huì)增大月池內(nèi)流體活塞運(yùn)動(dòng)。黃磊[1]基于二維線性勢(shì)流理論建立鉆井船月池二維流體運(yùn)動(dòng)方程,采用邊界元方法建立鉆井船模型,發(fā)現(xiàn)激勵(lì)頻率穿過(guò)月池內(nèi)流體的固有振動(dòng)頻率時(shí),附加質(zhì)量會(huì)依次出現(xiàn)正、負(fù)峰值;自由液面及月池底部無(wú)量綱速度分布受激勵(lì)頻率及月池?zé)o量綱水深的影響較明顯。鮮于晨松[4]采用勢(shì)流理論和CFD 方法結(jié)合的方式,研究了鉆井船的水動(dòng)力性能和月池內(nèi)流體運(yùn)動(dòng),發(fā)現(xiàn)船體運(yùn)動(dòng)會(huì)增大月池內(nèi)流體的運(yùn)動(dòng)。黃祥宏等[5]采用CFD 方法計(jì)算不同航速下月池開(kāi)閉時(shí)鉆井船的阻力,發(fā)現(xiàn)月池開(kāi)敞導(dǎo)致船體周?chē)鲌?chǎng)變化,月池內(nèi)水流周期性劇烈運(yùn)動(dòng)形成壓力差,導(dǎo)致鉆井船阻力增加。李志雨等[6]基于CFD 方法對(duì)某形月池的鉆井船進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)船底水流分離及月池內(nèi)外水體質(zhì)量交換維持了月池內(nèi)的周期性漩渦運(yùn)動(dòng),改變?cè)鲁馗郊哟w流場(chǎng)及壓力分布,這是月池附加阻力產(chǎn)生的主要原因。張曉宇等[7]研究表明:月池內(nèi)流體運(yùn)動(dòng)與漩渦形成的能量均由鉆井船提供,隨著流體振蕩與漩渦的運(yùn)動(dòng)越來(lái)越劇烈,月池產(chǎn)生的附加阻力也越來(lái)越大;月池內(nèi)漩渦產(chǎn)生與脫落的速度隨航速的提高而加快,漩渦的運(yùn)動(dòng)會(huì)帶動(dòng)月池內(nèi)流體的運(yùn)動(dòng),當(dāng)運(yùn)動(dòng)頻率與活塞運(yùn)動(dòng)或者晃蕩運(yùn)動(dòng)的固有頻率接近時(shí),該運(yùn)動(dòng)現(xiàn)象尤為明顯,附加阻力也變得更大。

    目前國(guó)內(nèi)關(guān)于鉆井船月池的研究主要關(guān)注月池對(duì)鉆井船運(yùn)動(dòng)的影響和月池對(duì)鉆井船阻力性能的影響,缺乏關(guān)于不規(guī)則波中月池區(qū)擾動(dòng)波面升高的相關(guān)研究。本文基于勢(shì)流理論,采用水動(dòng)力軟件AQWA 對(duì)鉆井船進(jìn)行水動(dòng)力計(jì)算,通過(guò)在月池自由波面添加人工阻尼解決數(shù)值計(jì)算中月池駐波的問(wèn)題,研究月池區(qū)域擾動(dòng)波面升高的變化。模擬高、低兩類不規(guī)則海況中鉆井船矩形月池開(kāi)、閉狀態(tài)下的擾動(dòng)波面升高,選擇不同的譜峰周期進(jìn)行敏感性分析;同時(shí),研究浪向角、波陡和波長(zhǎng)對(duì)月池?cái)_動(dòng)波面升高的影響。

    1 計(jì)算原理

    1.1 鉆井船運(yùn)動(dòng)控制方程

    假定流體為無(wú)黏、無(wú)旋、不可壓縮的理想流體,流場(chǎng)中存在速度勢(shì)函數(shù)。對(duì)于無(wú)航速浮體,流場(chǎng)速度勢(shì)可表示為:

    式中:φI、φD和φR分別為入射勢(shì)、繞射勢(shì)和輻射勢(shì)。

    根據(jù)線性波浪理論,入射勢(shì)可表示為:

    式中:A 為波幅,m;ω 為圓頻率,rad/s;k 為波數(shù),m-1;h 為水深,m;g 為重力加速度,m/s2;β為浪向角,(°)。

    入射勢(shì)、繞射勢(shì)根據(jù)格林函數(shù)法求得:

    式中:S 為物體邊界,(σd,σr)T為分布于濕表面上的源強(qiáng),Q(ξ,η,ζ)為物面S 上的動(dòng)點(diǎn),P(x,y,z,t)為場(chǎng)點(diǎn)。

    根據(jù)速度勢(shì)與拉格朗日積分,即可獲得流場(chǎng)壓力分布:

    壓力沿結(jié)構(gòu)物表面積分,得到結(jié)構(gòu)物所受到的總體作用力,包括波浪激勵(lì)力、輻射力以及流體靜回復(fù)力,其中輻射力通常用附加質(zhì)量系數(shù)和輻射阻尼系數(shù)表征。因此,船體在頻域下的一階搖蕩方程表達(dá)式為:

    式中:i,j=1,2,…,6;Mij為鉆井船質(zhì)量陣與附加質(zhì)量陣之和;bij為阻尼系數(shù)陣;cij為剛度陣;xj為六自由度運(yùn)動(dòng)幅值陣;Fi為波浪激勵(lì)力陣。

    1.2 月池運(yùn)動(dòng)固有頻率

    活塞和晃蕩的固有頻率與月池吃水、長(zhǎng)度和寬度有關(guān)。活塞振蕩的頻率小于晃蕩運(yùn)動(dòng)的頻率,并且晃蕩運(yùn)動(dòng)呈現(xiàn)多頻特征;當(dāng)外部激勵(lì)頻率與月池的活塞運(yùn)動(dòng)的頻率接近時(shí),會(huì)加劇月池內(nèi)流體的垂向振蕩;而當(dāng)外部激勵(lì)頻率與月池晃蕩的一個(gè)固有頻率接近時(shí),會(huì)加劇月池內(nèi)流體的左右振蕩現(xiàn)象。研究表明“晃蕩(sloshing)”運(yùn)動(dòng)在月池長(zhǎng)寬比較大的時(shí)候發(fā)生且頻率較高,“活塞(piston)”運(yùn)動(dòng)在月池長(zhǎng)寬比較小的時(shí)候發(fā)生且頻率較低。

    Faltinsen[8]將月池內(nèi)流體的活塞運(yùn)動(dòng)視為質(zhì)量-彈簧系統(tǒng),推導(dǎo)了活塞運(yùn)動(dòng)的固有頻率計(jì)算公式:

    式中:ωp0為固有頻率,rad/s;hD為鉆井船吃水,m。

    Molin[9]在此基礎(chǔ)上,考慮了月池內(nèi)自由液面的抬升,也推導(dǎo)了活塞運(yùn)動(dòng)的固有頻率公式:

    式中:b 為月池寬度,m;l 為月池長(zhǎng)度,m。

    Fukuda[10]通過(guò)試驗(yàn)方法對(duì)鉆井船的性能進(jìn)行研究,并總結(jié)出月池共振的固有頻率公式:

    式中:S 為月池內(nèi)自由液面的面積,m2。

    Newman[11]給出了月池n 階晃蕩運(yùn)動(dòng)固有頻率的計(jì)算公式:

    式中:ωn為n 階晃蕩運(yùn)動(dòng)固有頻率,rad/s。

    Molin[9]引入貝塞爾函數(shù)Jn,同時(shí)考慮月池吃水和長(zhǎng)度,給出n 階晃蕩運(yùn)動(dòng)固有頻率的計(jì)算公式:

    2 計(jì)算模型

    目標(biāo)鉆井船月池為矩形,工作水深為3 500 m,船體主尺度和月池尺寸見(jiàn)表1,水動(dòng)力分析時(shí)的濕表面網(wǎng)格模型見(jiàn)圖1。

    表1 鉆井船主尺度和月池尺寸

    圖1

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    3.1 月池區(qū)波面升高固有頻率

    根據(jù)本文1.2 節(jié)闡述的原理,計(jì)算月池活塞和晃蕩運(yùn)動(dòng)的固有頻率。通過(guò)水動(dòng)力數(shù)值計(jì)算分析,得到月池區(qū)自由液面各點(diǎn)的擾動(dòng)波面升高響應(yīng)傳遞函數(shù),提取月池中心點(diǎn)擾動(dòng)波面升高響應(yīng)傳遞函數(shù)曲線,見(jiàn)圖2。理論計(jì)算和數(shù)值計(jì)算得到的固有頻率對(duì)比見(jiàn)表2,兩種方法的計(jì)算結(jié)果基本一致。

    圖2月池區(qū)中心點(diǎn)擾動(dòng)波面升高RAO 曲線

    表2 鉆井船月池運(yùn)動(dòng)固有頻率

    3.2 不同海況下月池波面升高變化

    為研究月池區(qū)域波面升高的變化規(guī)律,計(jì)算高、低兩類海況中鉆井船月池開(kāi)、閉兩種情況下月池區(qū)中心點(diǎn)擾動(dòng)波面升高。選擇不同譜峰周期進(jìn)行敏感性分析(其中8.0 s 對(duì)應(yīng)月池活塞運(yùn)動(dòng)固有頻率),兩類海況波浪參數(shù)見(jiàn)表3,采用PM 譜描述不規(guī)則波。

    表3 兩類海況波浪參數(shù)

    高、低兩類海況中,不同譜峰周期月池區(qū)域波面升高結(jié)果見(jiàn)表4和表5。

    表4 鉆井船月池開(kāi)、閉狀態(tài)月池中心點(diǎn)擾動(dòng)波面升高結(jié)果(高海況)

    表5 鉆井船月池開(kāi)、閉狀態(tài)月池中心點(diǎn)擾動(dòng)波面升高結(jié)果(低海況)

    可以看到,相同有義波高、不同譜峰周期下,月池區(qū)域波面升高變化不同:月池關(guān)閉狀態(tài),波面升高最大變化值約為1 m;月池打開(kāi)狀態(tài),波面升高最大變化值約為2.5 m。

    3.3 波浪入射角度對(duì)月池區(qū)波面升高影響

    基于本文3.2 節(jié)計(jì)算結(jié)果,為了更清楚地知道月池區(qū)波面升高和浪向角的關(guān)系,對(duì)90°~180°浪向進(jìn)行細(xì)分,間隔取為15°,譜峰周期為8.0 s,計(jì)算高、低海況中月池開(kāi)、閉狀態(tài)下,相同位置的波面升高,結(jié)果見(jiàn)表6。鉆井船月池開(kāi)、閉兩種狀態(tài),浪向?yàn)?0°、180°時(shí),月池區(qū)中心點(diǎn)擾動(dòng)波面升高云圖見(jiàn)圖3 和圖4。

    圖3 譜峰周期8.0 s 時(shí)月池?cái)_動(dòng)波面升高云圖(高海況)

    圖4 譜峰周期8.0 s 時(shí)月池動(dòng)波面升高云圖(低海況)

    表6 鉆井船月池開(kāi)閉狀態(tài)中心點(diǎn)擾動(dòng)波面升高

    月池關(guān)閉時(shí),浪向角由90°變化到180°,月池中心點(diǎn)波面升高變化很小,高海況時(shí)變化范圍為1 m,低海況時(shí)變化范圍為0.5 m。月池打開(kāi)時(shí),浪向角由90°變化到180°,中心點(diǎn)波面升高顯著減小;當(dāng)浪向角由90°變至135°,波面升高要大于月池關(guān)閉時(shí),波面升高放大達(dá)到2 倍,此時(shí)月池區(qū)波面發(fā)生活塞運(yùn)動(dòng);當(dāng)浪向角由135°變至180°,波面升高要小于月池關(guān)閉時(shí),減小幅度達(dá)到30%左右,此時(shí)月池對(duì)波浪起到屏蔽作用,波面升高顯著減小,能夠?yàn)殂@井提供良好的作業(yè)環(huán)境。

    3.4 波陡和波長(zhǎng)對(duì)月池波面升高影響

    根據(jù)本文3.2 節(jié)計(jì)算結(jié)果,得到波陡、波長(zhǎng)和月池?cái)_動(dòng)波面升高關(guān)系曲線,如圖5 所示。在高、低海況中,艏斜浪135°和迎浪180°狀態(tài)下,波面升高的趨勢(shì)是一致的:波長(zhǎng)越長(zhǎng),月池波面升高越大;波陡越大,月池波面升高越小。

    圖5 波陡、波長(zhǎng)和月池?cái)_動(dòng)波面升高關(guān)系曲線

    橫浪狀態(tài)下,高海況和低海況的結(jié)果正好相反。高海況中,波長(zhǎng)越長(zhǎng),波面擾動(dòng)升高越大;而低海況中,波長(zhǎng)越長(zhǎng),波面擾動(dòng)反而越小。高海況中,波陡越大,月池波面擾動(dòng)越?。辉诘秃r中,波陡越大,月池波面擾動(dòng)越大。

    4 結(jié)論

    通過(guò)上述研究工作得到如下結(jié)論:

    (1)月池結(jié)構(gòu)對(duì)月池區(qū)擾動(dòng)波面升高有顯著影響,橫浪時(shí)使得擾動(dòng)波面升高成倍放大,迎浪時(shí)能有效減小月池區(qū)擾動(dòng)波面升高;浪向角在90°至135°范圍內(nèi),月池區(qū)波面發(fā)生活塞運(yùn)動(dòng),擾動(dòng)波面升高顯著增大;浪向角在135°至180°范圍內(nèi),月池對(duì)波浪起到屏蔽作用,擾動(dòng)波面升高顯著減小,能夠?yàn)殂@井船提供良好的作業(yè)環(huán)境,鉆井船應(yīng)盡可能地將船首保持在此浪向范圍內(nèi)。

    (2)浪向角在135°至180°范圍內(nèi),月池?cái)_動(dòng)波面隨著波長(zhǎng)增大而升高,隨著波陡增大而減小。橫浪90°時(shí),高海況中擾動(dòng)波面隨波長(zhǎng)增大而升高,隨波陡增大而減??;但在低海況中,擾動(dòng)波面隨波長(zhǎng)增大而減小,隨波陡增大而升高。

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